Пользовательского поиска

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ,

ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ РАБОТЫ

В УСЛОВИЯХ ВОЗДЕЙСТВИЯ

ПОВЫШЕННЫХ И ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР

 

СНиП 2.03.04-84

 

ГОССТРОЙ СССР

 

РАЗРАБОТАНЫ НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А. Ф. Милованов руко­водитель темы; кандидаты техн. наук В. Н. Горячев, В. М. Милонов, В. Н. Сямойленко) с участием ВНИПИ Теплопроект Минмонтажспецстроя СССР (В. А. Тарасова), Макеевского ИСИ Минвуза Украинской ССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский), Харьковского Промстройннипроекта Госстроя СССР (кандидаты техн. наук И. Н. Заславский, С. Л. Фомин).

 

ВНЕСЕНЫ НИИЖБ Госстроп СССР.

 

ПОДГОТОВЛЕНЫ  К УТВЕРЖДЕНИЮ   Главтехнормированием Госстроя СССР (В. М. Скубко).

 

С введением в действие СНиП 2.03.04-84 "Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур" с 1 января 1986 г. утрачивает силу "Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышен­ных и высоких температур" (СН 482-76).

 

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале Бюллетень строительной техники Госстроя СССР и информационном указателе Государственные стандарты СССР Госстандарта.

 

 

Строительные нормы и правила

 

СНиП 2.03.04-84

Госстрой СССР

Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы

в условиях воздействия повышенных

и высоких температур

 

Взамен

СН 482-76

 

Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в усло­виях систематического воздействия повышенных (от 50 до 200 °С включительно) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур (далеевоздействия температур).

Нормы устанавливают требования по проектиро­ванию указанных конструкций, изготовляемых из конструкционного тяжелого бетона средней плотности от 2200 до 2500 кг/м3 включительно (далее обычный бетон) и из жаростойкого бетона плотной структуры средней плотности 900 кг/м3 и более.

Требования настоящих норм не распространя­ются на конструкции из жаростойкого бетона ячеистой структуры.

Проектировать железобетонные дымовые трубы, резервуары и фундаменты доменных печей, рабо­тающие при воздействии температуры свыше 50 °С, следует с учетом дополнительных требований, предъявляемых к этим сооружениям соответствую­щими нормативными документами.

Основные буквенные обозначения, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приве­дены в справочном приложении 1.

 

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

1.1. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных температур, следует предусмат­ривать, как правило, из обычного бетона.

Фундаменты, которые при эксплуатации по­стоянно подвергаются воздействию температуры до 250 °С включительно, допускается принимать из обычного бетона.

Бетонные и железобетонные конструкции, пред­назначенные для работы в условиях воздействия высоких температур, следует предусматривать из жаростойкого бетона.

Несущие элементы конструкций тепловых агре­гатов, выполняемые из жаростойкого бетона, сечение которых может нагреваться до темпера­туры выше 1000 °С, допускается принимать только после их опытной проверки.

Жаростойкие бетоны в элементах конструкций тепловых агрегатов следует применять в соответ­ствии с рекомендуемым приложением 2.

Классы жаростойкого бетона по предельно допус­тимой температуре применения в соответствии с ГОСТ 20910-82 в зависимости от вида вяжущего, заполнителей, тонкомолотых добавок и отвердителя приведены в табл. 9.

1.2. Для конструкций, работающих под воздей­ствием температуры выше 50 °С в условиях перио­дического увлажнения паром, технической водой и конденсатом, необходимо соблюдать требования пп. 1.8, 2.4, 2.6 2.8, 2.11 и 5.7. При невозмож­ности обеспечения указанных требований расчет таких  конструкций  допускается производить только на воздействие температуры и нагрузки без учета периодического увлажнения. При этом в расчете сечения не должны учитываться крайние слои бетона толщиной 20 мм с каждой стороны, подвергающиеся замачиванию в течение 7 ч, и толщиной 50 мм при длительности замачивания бетона более 7 ч или должна предусматриваться защита поверхности бетона от периодического замачивания.

Окрашенная поверхность бетона или гидроизо­ляционные покрытия этих конструкций должны быть светлых тонов.

1.3. Циклический нагрев длительный темпе­ратурный режим, при котором в процессе экс­плуатации конструкция периодически подвергается повторяющемуся нагреву с колебаниями температуры болев 30 % расчетной величины при длительности циклов от 3 ч до 30 дней.

Постоянный нагрев длительный температур­ный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция подвергается нагреву с колебаниями температуры до 30 % расчетной величины.

1.4. При проектировании конструкций из жаро­стойких бетонов по ГОСТ 20910—82 необходимо учитывать дополнительные требования к исход­ным материалам для жаростойких бетонов, под­бору их состава и технологии приготовления, а также особенности производства работ по требо­ваниям СН 156-79.

 

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

1.5. Бетонные и железобетонные конструкции, работающие в условиях воздействия повышен­ных и высоких температур, следует рассчитывать

 

Внесены

НИИЖБ

Госстрой СССР

 

Утверждены

постановлением

Госстроя СССР

от 27 декабря 1984 г. № 219

 

Срок

введения

в действие

1 января 1986 г.

 

на основе положений СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований, изложенных в настоящих нормах и правилах.

При расчете бетонных и железобетонных кон­струкции необходимо учитывать изменения меха­нических и упругопластических свойств бетона и арматуры в зависимости от температуры воздействия. При этом усилия, деформации, образование, раскрытие и закрытие трещин определяют от воз действия нагрузки (включая собственный вес) и температуры.

Расчетные схемы и основные предпосылки для расчете бетонных и железобетонных конструкций должны устанавливаться в соответствии с усло­виями их действительной работы в предельном состоянии с учетом в необходимых случаях пластических свойств бетона и арматуры, наличия трещин в растянутом бетоне, а также влияния усадки и ползучести бетона как при нормальной температуре, так и при воздействии повышенных и высоких температур.

1.6. Расчет конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетания нагрузок от собственного веса, внешней нагрузки и температуры с учетом длитель­ности их действия и в случав необходимости осты­вания.

Расчет конструкций с учетом воздействия повы­шенных и высоких температур необходимо произ­водить для следующих основных расчетных стадий работы:

кратковременный нагрев первый разогрев конструкции до расчетной температуры;

длительный нагрев воздействие расчетной температуры в период эксплуатации.

Расчет статически определимых конструкций по предельным состояниям первой и второй групп (за исключением расчета по образованию трещин) следует вести только для стадии длительного нагрева. Расчет по образованию трещин необходимо производить для стадий кратковременного и дли­тельного нагрева с учетом усилий, возникающих от нелинейного распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

Расчет статически неопределимых конструкций и их элементов по предельным состояниям первой и второй групп должен производиться:

а) на кратковременный нагрев конструкции по режиму согласно СНиП III-15-76, когда возни­кают наибольшие усилия от воздействия темпера туры (см. п. 1.10). При этом жесткость элементов в конструкции определяется по указаниям пп. 4.17 и 4.18 как от кратковременного действия всех нагрузок и в зависимости от скорости нагрева;

б) на длительный нагрев воздействие на конструкцию расчетной температуры в период эксплуатации, когда происходит снижение прочности и жесткости элементов в результате воздействия длительного нагрева и нагрузки.

При этом жесткость элементов определяется по указаниям пп. 4.17 и 4.18 как от длительного воздействия всех нагрузок.

Расчетная технологическая температура принимается равной температуре среды цеха или рабочего пространства теплового агрегата, указанной в задании на проектирование.

Расчетные усилия и деформации от кратковременного и длительного нагревов определяются с учетом коэффициента надежности по температуре по указаниям п. 1.27.

1.7. Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности, коэффициентов соче­таний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные, кратковременные, особые следует принимать в соответствии с требо­ваниями СНиП II-6-74 с учетом дополнительных указаний СНиП 2.03.01-84.

Нагрузки и воздействия температуры, учитываемые при расчете конструкции по предельным состоя­ниям первой и второй групп, следует принимать по табл. 1 и 2.

При расчете по прочности в необходимых слу­чаях должны учитываться особые нагрузки с коэф­фициентами надежности по нагрузке gf, принимае­мыми по соответствующим нормативным документам. При этом усилия, вызванные действием температуры, не учитываются.

1.8. К трещиностойкости конструкций (или их частей) должны предъявляться требования СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных указа­ний настоящего пункта.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы, вида арматуры, а также вели­чины предельно допустимой ширины раскрытия трещин с учетом воздействия температуры на элементы, эксплуатируемые в условиях неагрессивной среды, для обеспечения сохранности арма­туры приведены в табл. 3.

1.9. Определение усилий в статически неопреде­лимых конструкциях от внешней нагрузки, соб­ственного веса и воздействия повышенных и высо­ких температур производят по правилам строи­тельной механики методом последовательных приближений. При этом жесткость элементов опре­деляют с учетом неупругих деформаций и наличия трещин в бетоне от одновременного действия внеш­ней нагрузки, собственного веса и температуры.

1.10. При кратковременном нагреве усилия от воздействия температуры в элементах статически неопределимых конструкций должны определяться в зависимости от состава бетона (см. табл. 9) и температуры нагрева, вызывающей наибольшие усилия:

а) при нагреве бетона № 1 свыше 50 до 250 °Спо расчетной температуре;

б) при нагреве бетонов № 2—11, 23 и 24 свыше 200 до 500 °С по расчетной температуре; при нагреве свыше 500 °С — при 500 °С;

в) при нагреве бетонов № 1221, 29 и 30 свыше 200 до 400 °С по расчетной температуре, при нагреве свыше 400 °С — при 400 °С.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, расчет наибольших усилий от воздействия температур выполняют по расчетной температуре воздуха по требованию п. 1.40.

 

Таблица    1

 

 

Статическая схема конструкции

и расчетная

Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке gf, температурные воздействия и коэффициенты надежности по температуре gt,

принимаемые при расчете

 

стадия работы

по прочности

 

по выносливости

по деформациям

 

Статически определимые конструкции при длительном нагреве

 

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf  > 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и температурные деформации при gt = 1

 

 

Статически неопределимые конструкции при кратковременном нагреве

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf > 1 и наибольшие усилия от воздействия температуры при gt = 1,1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и наибольшие усилия от воздействия температуры при gt = 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и наибольшие усилия от воздействия температуры и температурные деформации при gt = 1

 

 

Статически неопределимые конструкции при длительном нагреве

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf  > 1 и усилия от воздействия температуры при  gt = 1,1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и усилия от воздействия температуры при gt = 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и усилия от воздействия температуры и температурные деформации при gt = 1

 

 

Примечания: 1. Бетонные конструкции рассчитываются только по прочности.

2. При расчете статически неопределимых конструкций кроме сочетаний воздействий температуры и нагрузок, указанных в настоящей таблице, в необходимых случаях следует проверить другие возможные неблагоприятные сочетания воздействий, в том числе и при остывании.

3. В статически неопределимых конструкциях допускается производить расчет:

а) при кратковременном нагреве только на наибольшие усилия от воздействия температуры, если усилия от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок вызывают напряжения сжатия в бетоне sb £ 0,1 МПа;

б) при длительном нагреве выше 700 °С на совместное воздействие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок без учета усилий от длительного нагрева.

4. При расчете на кратковременный нагрев длительная нагрузка учитывается как кратковременная.

5. Коэффициент надежности по температуре gt должен приниматься по указаниям п. 1.27.

6. При расчете прогибов следует учитывать указания п. 1.16.

 


Таблица  2

 

 

Категория требований

к трещиностойкости

Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке gf, воздействия температуры и

коэффициент надежности по температуре gt, принимаемые при расчете

 

железобетонных

 

по раскрытию трещин

по закрытию

конструкций

по образованию трещин

 

непродолжительному

продолжительному

трещин

 

1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf > 1* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при gt = 1,1*

 

 

 

 

 

2-я

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf > 1* и температурные воздействия от кратковременного и дли тельного нагрева при gt = 1,1* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и их закрытию)

 

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и температурные воздействия от кратковременного и дли тельного нагрева при gt = 1

 

 

Постоянные и длительные нагрузки при

gf = 1 и температурные воздействия от длительного нагрева при gt = 1

 

3-я

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и темпера­турные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при gt = 1 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)

 

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и темпера­турные воздействия от кратковременного и дли­тельного нагрева при gt = 1

 

Постоянные и длительные нагрузки при

gf = 1 и тем­пературные воздействия от длительного нагрева при gt = 1

 

 

_____________

* Коэффициент надежности по нагрузке gf и коэффициент надежности по температуре gt принимаются такими же. как при расчете по прочности.

 

Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом требований СНиП 2.03.01-84.

2. При расчете по образованию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать требования п. 4.2.

3. При расчете по раскрытию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать различие температурных дефор­маций бетона и арматуры по указаниям п. 4.8.

4. Коэффициент надежности по температуре gt должен приниматься по указаниям п. 1.27.

5. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к ката­строфе (взрыв, пожар и т.п.).


 

Таблица 3

 

 

 

 

Условия эксплуатации

 

 

 

 

Температура

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры

 

конструкций

арматуры, ° С

стержневой клас­сов A-I,

А-II, А-III,

А-IIIв и А-IV; проволочной клас­сов B-I

и Вр-I

стержневой клас­сов А-V

и А-VI, проволочной клас­сов В-II, Вр-II, К-7

и К-19 при диаметре прово­локи 3,5 мм

и более

проволочной клас­сов В-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки

3 мм и менее

 

1. В закрытом помещении

 

 

До 100

 

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

 

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

 

 

 

100 и выше

 

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

 

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

 

2. На открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод

 

 

До 100

 

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

 

2-я категория;

acrc1 = 0,2

 

 

 

100 и выше

 

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

 

 

2-я категория;

acrc1 = 0,3

 

3. В грунте при переменном уровне грунто­вых вод и в закрытом помещении при попеременном увлажнении

 

 

 

До 100

 

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

 

 

2-я категория;

acrc1 = 0,2

 

2-я категория;

acrc1 = 0,1

 

Примечание. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.

 

При длительном нагреве усилия от воздействия температуры следует определять в зависимости от расчетной температуры согласно указаниям п. 1.6.

1.11. При расчете по прочности, деформациям, а также раскрытию и закрытию трещин распределение температуры в сечениях конструкций определяют теплотехническим расчетом для установившегося режима теплового потока. При расчете по образованию трещин распределение температур в сечениях конструкций, нагреваемых со скоростью более 10 °С/ч, определяют для неустановившегося теплового потока по пп. 1.34—1.40.

1.12. При расчете усилий, вызванных воздействием температуры, в сборных элементах конструкций жесткость сечений следует уменьшить на 20 %, если прочность на сжатие раствора в стыке минимум на 10 МПа меньше прочности бетона сборного эле­мента.

1.13. Расчет элементов бетонных и железобетон­ных конструкций по прочности, схемы предельных состояний которых при расчете на воздействие температуры еще не установлены или условия наступления предельного состояния пока не могут быть выражены через усилия, может производиться через напряжения с учетом наличия трещин и развития неупругих деформаций бетона. При этом напряжения в бетоне и арматуре не должны пре­вышать соответствующих расчетных сопротивлений.

1.14. При расчете несущих конструкций, бетой которых неравномерно нагрет по высоте сечения элемента, часть сечения, нагретую выше 1000 °С, допускается не учитывать.

1.15. При расчете элементов, подвергающихся нагреву, положение центра тяжести всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статический момент и момент инерции всего сечения следует определять, приводя все сечение к ненагретому, более прочному бетону. Для этой цели при расчете с использованием ЭВМ сечение по высоте разбивается не менее чем на четыре части.

При расчете по прочности, деформациям и рас­крытию или закрытию трещин без использования ЭВМ при прямолинейном распределении темпера­туры бетона по высоте сечения элемента допуска­ется разбивать сечения согласно следующим ука­заниям:

для элемента, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагре­той грани не превышает 400 °С, сечение не разби­вается на части и момент инерции приведенного сечения Ired относительно центра тяжести сече­ния принимается равным:

 

                                                     (1)

 

где bb коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 10;

  коэффициент, принимаемый в зависи­мости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 12 для кратковременного нагрева;

jb1 коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для бетона составов (см. табл. 9):

№ 13, 6, 7, 10, 11, 1921       0,85

4, 5, 8, 9, 23, 24                          0,80

1218, 29, 30                            0,70

для элемента, сечение которого по высоте состоит из двух видов бетона, а также прямоугольного и таврового сечений, выполненных из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °С, сечение разбивается по высоте на две чести (черт. 1, а);

для элемента, сечение которого по высоте со­стоит из трех видов бетона или двутаврового сече­ния, выполненного из одного вида бетона, если температуре бетона наиболее нагретой грани превы­шает 400° С, сечение разбивается на три части (черт. 1, б).

При расчете по образованию трещин определение напряжении от воздействия температуры произ­водится разбивкой сечения не менее чем на четыре части независимо от температуры бетона (черт. 1, в).

В прямоугольном сечении элемента, выполнен­ном из одного вида бетона, когда сечение по высоте разбивается на две части, линия раздела должна проходить по бетону, имеющему температуру, ревную 400 °С. В двутавровых и тавровых сечениях элементов, выполненных из одного вида бетона, линия раздела должна проходить по гра­нице между ребром и полкой. В элементе, сечение которого по высоте состоит из различных видов бетонов, линия раздела должна проходить по гра­ница бетонов.

Во всех случаях расчета арматура рассматрива­ется как самостоятельная часть сечения.

Приведенная площадь Ared,i i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле

 

                                                            (2)

 

где Аi площадь i-той части сечения;

jb1, bbi и   коэффициенты, принимаемые в зависимости от состава и температуры бетона в центре тяжести площади i-той части сечения, как в формуле (1).

Для элементов, состоящих по высоте из двух и более видов бетона, приведенная площадь Ared,i i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле (2). Если сечение элемента состоит из разных видов бетона, то в этой формуле правая часть умножается на отношение модуля упругости каждого вида бетона в нагретом состоянии к модулю упругости бетона, к которому приводится все сечение Eb.

При расчете без использования ЭВМ коэффициенты bbi и  допускается определять в зависи­мости от средней температуры бетона i-той части сечения.

 

 

 

 

Черт. 1. Схемы разбивки на части высоты прямоугольного, таврового

и двутаврового сечений элементов

а на 2 части; б на 3 части; в на 4 части; t1, t2 ... ti наибольшая

температура 1-, 2-, ... i-той части сечения;

ц.т. центр тяжести сечения

 

Площадь ненапрягаемой нагретой растянутой As и сжатой A’s арматуры приводится к ненагретому, более прочному бетону:

 

                                                           (3)

 

                                          (4)

 

где As,red, A’s,red соответственно приведенная площадь растянутой и сжатой арма­туры;

Еs модуль упругости арматуры, принимаемый для основных ви­дов по табл. 29 СНиП 2.03.01-84 и жаростойкой по табл. 18;

bs коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры арматуры по табл. 20.

Расстояние от центра тяжести приведенного сече­ния у до наименее нагретой грани определяют по формуле

 

                                              (5)

 

Площадь приведенного сечения элемента Ared находят по формуле

 

                              (6)

 

Статический момент площадей приведенного се­чения элемента Sred относительно грани, растянутой внешней нагрузкой и воздействием температуры, определяют по формуле

 

                         (7)

 

где  yi расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до наименее нагретой грани эле­мента, принимаемое равным

 

                                            (8)

 

hi высота i-той части сечения.

Здесь

 

                                     (9)

 

При расчете без использования ЭВМ допускается принимать

 

                                                         (10)

 

Момент инерции приведенного сечения элемента Ired относительно его центра тяжести определяют по формуле                       

 

                   (11)

 

где Ired,i момент инерции i-той части сечения бетона, определяемый по формуле

 

                                                  (12)

 

ybi расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до центра тяжести всего приведен­ного сечения, определяемое по формулам:

 

                                                         (13)

 

                                                           (14)

 

                                                      (15)

 

1.16. Расчет прогибов элементов железобетонных конструкций должен производиться по требованиям СНиП 2.03.01-84. Кроме прогиба от нагрузки должен учитываться прогиб от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента по указаниям пп. 4.14 4.16.

Расчет прогибов должен производиться при:

ограничении технологическими или конструктивными требованиями с учетом прогиба от кратко­временного и длительного нагрева;

ограничении эстетическими требованиями с учетом прогиба от длительного нагрева.

Прогибы от нагрузки и воздействия темпера­туры не должны превышать предельно допустимых величин, указанных в СНиП 2.03.01-84.

При этом коэффициент надежности по темпера­туре по указаниям п. 1.27 принимают равным еди­нице.

Предельно допустимые деформации от воздей­ствия температуры в элементах конструкций, в которых требуется их ограничение при нагревании и охлаждении, должны устанавливаться норматив­ными документами по проектированию соответст­вующих конструкций, а при их отсутствии должны указываться в задании на проектирование.

1.17. Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конст­рукциях из обычного и жаростойкого бетонов должны устанавливаться расчетом. Указанный рас­чет допускается не выполнять для конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, если принятое расстояние между температурно-усадочными швами не превышает величин, указанных в табл. 4, в которой наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами даны для бетонных и железо­бетонных конструкций с ненапрягаемой и с предварительно напряженной арматурой, к конструкциям которых предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости, при расчетной зимней температуре наружного воздуха минус 40 °С, относительной влажности воздуха 60 % и выше и высоте колонн 3 м.

 

Таблица  4

 

 

 

Конструкции

Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами, м, допускаемые без расчете

для конструкций, находящихся

 

внутри отапливаемых зданий или в грунте

внутри неотапливаемых зданий

на наружном воздухе

 

1. Бетонные:

а) сборные

 

 

40

 

 

35

 

 

30

б) монолитные при конструктивном армировании

30

25

20

в) монолитные без конструктивного армирования

 

20

15

10

 

2. Железобетонные

а) сборные и сборно-каркасные одноэтажные

 

 

72

 

 

60

 

 

48

б) сборные и сборно-каркасные много­этажные

60

50

40

в) сборно-блочные, сборно-панельные

55

45

35

г) сборно-монолитные и монолитные каркасные

50

40

30

д) сборно-монолитные и монолитные сплошные

 

40

30

25

 

Примечания: 1. Для железобетонных конструкций (поз. 2), расчетная температура внутри которых не превышает 50 °С, расстояния между температурно-усадочными швами при расчетной зимней температуре наружного воздуха минус 30, 20, 10 и 1 °С увеличивают соответственно на 10, 20, 40 и 60 % и при влажности наружного воздуха в наиболее жаркий месяц года ниже 40, 20 и 10 % уменьшают соответственно на 20, 40 и 60 %. Для промежуточных значений температуры и влажности наружного воздуха указанные выше увеличения и уменьшения расстояний между температурно-усадочными швами определяют по интерполяции.

2. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2 а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами уве­личивают при высоте колонн 5 м — на 20 %, 7 м — на 60 % и 9 м — на 100 %. Для промежуточных значений высот увеличение расстояний между температурно-усадочными швами определяют по интерполяции. Высоту колонн определяют: для одноэтажных зданий от верха фундамента до низа подкрановых балок, а при их отсутствии до низа ферм или балок покрытия; для многоэтажных зданий от верха фундамента до низа балок первого этажа.

3. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2 а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей либо при расположении связей в середине температурного блока.

4. Расстояния между температурно-усадочными швами в сооружениях и тепловых агрегатах с расчетной температурой внутри 70, 120, 300, 500 и 1000 °С уменьшают соответственно на 20, 40, 60, 70 и 90 %. Для промежуточных значений температуры указанное уменьшение следует определять интерполяцией.

 

 

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ

КОНСТРУКЦИЙ

 

1.18. Расчет предварительно напряженных конструкций,   работающих  в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и с учетом дополнительных указаний пп. 1.191.25 настоящих норм и правил

1.19. Температура нагрева предварительно напряженной арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры ее применения, указанной в табл. 17.

1.20. Сжимающие напряжения в бетоне sbp в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона Rbp не должны превышать при температуре нагрева (°С) предварительно напряженной арматуры

 

  50 ................... 0,70 Rbp

100 ................... 0,60 Rbp

150 ................... 0,50 Rbp

250 ................... 0,40 Rbp

 

В случае необходимости величина сжимающих напряжений в бетоне может быть повышена при обеспечении надежной работы конструкции от воздействия предварительного напряжения, нагрузки и температурных усилий.

1.21. Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры, учитываемая при расчете конструкций, работающих в условиях воздействия температуры выше 50 °С, определяется как сумма потерь:

основных при нормальной температуре;

дополнительных от воздействия температуры выше 50 °С.

Основные потери предварительного напряжения арматуры для конструкций из обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 9 следует определять как для тяжелого бетона по требованиям СНиП 2.03.01-84. Величину потерь от усадки жаростойкого бетона следует принимать на 10 МПа больше указанных в табл. 5 поз. 8 а, б, в по СНиП 2.03.01-84.

При вычислении коэффициента jl по формуле (5) СНиП 2.03.01-84 время в сутках следует принимать: при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона и от усадки со дня окончания бетонирования до нагрева конструкции.

Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры следует принимать по табл. 5.

 

Таблица 5

 

Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре

при ее нагреве

 

Величина дополни тельных потерь предварительного напряжения, МПа

 

Усадка бетона обычного состава № 1 и жаростойкого составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 9 при нагреве:

кратковременном

 

 

 

40

длительном постоянном

80

длительном циклическом

 

60

Ползучесть бетона обычного со­става 1 и жаростойкого соста­вов  2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 9:

естественной влажности при нагреве:

кратковременном

 

 

 

10 sbp

длительном постоянном

15 sbp

длительном циклическом

18 sbp

сухого при нагреве:

кратковременном

 

4 sbp

длительном постоянном

6 sbp

длительном циклическом

 

8 sbp

Релаксация напряжений арматуры:

проволочной классов В-II, Вр-II и К-7, К-19

 

0,0012 Dts ssp

стержневой классов А-IV, А-V, А-VI, Ат-IV, Ат-V,

Ат-VI

 

0,001 Dts ssp

 Разность деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры

 

(ast abt) DtsEsbs

 

Обозначения, принятые в табл. 5:

Dts разность между температурой арматуры при эксплуатации, определяемой теплотехничес­ким расчетом по указаниям пп. 1.34—1.40, и температурой арматуры при натяжении, которую допускается принимать равной 20 °С;

abt коэффициент, принимаемый по табл. 14 в зависимости от температуры бетона на уровне напрягаемой арматуры и длительности нагрева;

Еs модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. 29 СНиП 2.03.01-84;

ast и bs коэффициенты, принимаемые по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.

 

Примечания: 1. Потери предварительного напряжения от релаксации напряжений арматуры принимаются для кратковременного и длительного нагрева одинаковыми и учитываются при температуре арматуры выше 40 °С.

2. Потери предварительного напряжения арматуры от разности деформаций бетона и арматуры учитываются в элементах, выполненных из обычного бетона при нагреве арматуры выше 100 °С и в элементах из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше 70 °С.

3. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне не уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.

4. Потери от ползучести бетона при натяжении в двух­осном направлении следует уменьшить на 15 %.

 

1.22. Величины установившихся напряжений в бетоне sbp на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры наиболее обжимаемой зоны после прояв­ления всех основных потерь необходимо определять по формуле

 

                                           (16)

 

где М момент от собственного веса элемента.

1.23. Геометрические характеристики приведен­ного сечения предварительно  напряженного железо­бетонного элемента (Ared, Sred, Ired) определяют по указаниям п. 1.15 с учетом продольной предвари­тельно напряженной арматуры S и S’ и влияния температуры на снижение модулей упругости арма­туры и бетона.

1.24. Усилия от воздействия температуры в ста­тически неопределимых предварительно напряжен­ных железобетонных конструкциях находят по указаниям пп. 1.32 и 1.33.

При определении усилий от воздействия темпера­туры жесткость элемента вычисляют по указаниям пп. 4.17 и 4.18.

1.25. При определении общего прогиба предвари­тельно напряженного железобетонного элемента необходимо учитывать прогиб, вызванный неравно­мерным нагревом бетона по высоте сечения эле­мента, по указаниям п. 4.16.

 

ДЕФОРМАЦИИ И УСИЛИЯ

ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ

 

1.26. Расчет деформаций, вызванных нагреванием и охлаждением бетонных и железобетонных эле­ментов, должен производиться в зависимости от наличия трещин в растянутой зоне бетона и распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

1.27. Для участков бетонного и железобетон­ного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более проч­ному бетону по указаниям п. 1.15, удлинение et оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

 

                            (17)

 

                                 (18)

 

где

 

Удлинение eti оси i-той части бетонного сечения и ее кривизну  (черт. 2) определяют по формулам:

 

                           (19)

 

                                            (20)

 

 

 

Черт. 2. Схемы распределения

а температуры бетона; б деформации удлинения от нагрева;

в напряжения в бетоне от нагрева; г деформации укороче­ния от остывания;

д напряжения в бетоне от остывания при нелинейном изменении температуры

по высоте бетонного сечения элемента

 

Удлинение es и es соответственно арматуры S и S’ находят из формул:

 

                                                         (21)

 

 

В формулах (17) (22): Ared, Ared,i, As,red, A’s,red, ybi, ys, y’s, Ired, Ired,i, yyi принимают по указаниям п. 1.15;

abti и abti+1 коэффициенты,   принимаемые   по табл. 14 в зависимости от темпера­туры бетона более и менее нагретой грани i-той части сечения;   

ast коэффициент,   принимаемый   по табл. 20 в зависимости от темпера­туры арматуры S и S’ ;

gt коэффициент надежности по темпера­туре, принимаемый при расчете по предельным   состояниям:   первой группы — 1,1; второй группы — 1.

При расчете бетонного сечения в формулах (17) и (18) удлинение арматуры es и es не учиты­вается;

б) при неравномерном нагреве бетона с прямо­линейным распределением температуры по высоте сечения элемента (черт. 3, а) удлинение оси эле­мента eе и ее кривизну  допускается опреде­лять по формулам:     

 

                                    (23)

 

                                                  (24)

 

где tb и tb1 температура бетона менее и более
нагретой грани сечения, определяемая теплотехническим расчетом по указаниям пп. 1.34 -1.40;

abt и abt1 коэффициенты, принимаемые в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения по табл. 14.

 

 

Черт. 3. Схемы распределения температур (1) и деформа­ций от неравномерного нагрева (2) и остывания (3) при прямолинейном изменении температур по высоте сечения элемента

а бетонного и железобетонного без трещин; б железо­бетонного с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани; в то же, у более нагретой грани; г железобетонного с трещинами по всей высоте сечения

 

 

1.28. Для участков бетонного или железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от остывания следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более проч­ному бетону по указаниям п. 1.15; от усадки и ползучести бетона укорочение ecsc оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

 

                                      (25)

 

      (26)

 

Укорочение ecsc,i оси i-той части бетонного се­чения и ее кривизну  находят по фор­мулам:              

 

                         (27)

 

                           (28)

 

где Ared,i, Ared, ybi, Ired,i, Ired, hi, yyi принимают   по   указаниям п. 1.15;

gt см. п. 1.27;

tbi и tbi+1 см. черт. 2;

acsi и acsi+1 коэффициенты, принимаемые по табл. 15 в зависимости от температуры более и менее нагретой грани i-той части сечения;

eci деформации ползучести бетона в i-той части сечения, определяе­мые по формуле (29) со зна­ком минус":

 

                                             (29)

 

где sb,tem,i, sbi напряжения сжатия в бетоне i-той части сечения от усилий, вызванных температурой и на­грузкой при нагреве, определяемые по формулам (32) и (33), в которых коэффициент  принимается по табл. 12 для кратковременного нагрева с подъемом температуры 10 °С/ч;

bbi коэффициент, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры i-той грани сечения;

  коэффициент, принимаемый по табл. 12 в зависимости от температуры i-той грани сечения для длительного нагрева;

б) при остывании неравномерно нагретого бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента от усадки бетона укоро­чение ecs оси элемента и ее кривизну  допускается определять по формулам:

 

                                  (30)

 

                                           (31)

 

где acs и acs1 коэффициенты, принимаемые по табл. 15 в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения;

gt, tb, tb1 принимают по указаниям п. 1.27.

1.29. Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образу­ются трещины, нормальные к продольной оси элемента напряжения в бетоне грани i-той части сечения, следует определять:

растяжения при нагревании от нелинейного распределения температуры по формуле

 

                            (32)

 

сжатия при нагревании от кратковременных усилий по формуле

 

                                 (33)

 

растяжения при остывании от усадки и ползу­чести бетона по формуле

 

               (34)

 

где ybi, et,   определяются соответственно по формулам (13), (17) и (18);

abti, tbi принимают   по   указаниям п. 1.27;

Еb принимают по табл. 11;

acsi, bbi и   коэффициенты, принимаемые по табл. 10, 12 и 15 в зависи­мости от температуры бетона грани i-той части сечения;

M и N момент и продольная сила, приложенная к центру тяжести сечения от воздействия нагруз­ки и температуры;

Аred и В принимают соответственно указаниям пп. 1.15 и 4.17;

eci, ecsc и определяют соответственно по формулам (29), (25) и (26).

Если в формуле (32) напряжения имеют знак "минус", то в бетоне возникают напряжения сжатия и sbtt,i заменяется sb,tem,i.

1.30. Для участков железобетонного элемента. где в растянутой зоне образуются трещины, нор­мальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следую­щим указаниям:

а) для железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани сечения (черт. 3, б), удлинение et оси эле­мента и ее кривизну  определяют по фор­мулам:               

 

                              (35)

 

                                            (36)

 

б) для участков железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне бетона, расположен­ной у более нагретой грани сечения (черт. 3, в), удлинение et оси элемента определяют по фор­муле (35) и ее кривизну   по формуле

 

                             (37)

 

в) для участков железобетонного элемента с трещинами по всей высоте сечения (черт. 3, г) удлинение et оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

 

                               (38)

 

                           (39)

 

где ts, t’s температура арматуры S и S’;

tb температура бетона сжатой грани сечения;

astm, astm коэффициенты, определяемые по формуле (49) для арматуры S и S’;

abt коэффициент, принимаемый по табл. 14 в зависимости от температуры бетона более или менее нагретой грани сечения;

gt принимается по указаниям п. 1.27;

a’ толщина защитного слоя более нагретой грани;

г) при равномерном нагреве железобетонною элемента кривизну  оси элемента допуска­ется принимать равной нулю. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допуска­ется определять удлинение оси элемента et и ее кривизну  по формулам (23) и (24) как для бетонных элементов без трещин.

1.31. Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нор­мальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение ecs оси элемента и ее кривизну  допускается находить по фор­мулам (30) и (31).

1.32. Определение усилий в статически неопреде­лимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечений. При переменной эпюре моментов по длине пролета жесткость сечений вычисляют в зависи­мости от действующих усилий для достаточного числа участков, на которые разбивают пролет элемента, принимая на каждом участке жесткости сечения по указаниям пп. 4.17 и 4.18. При опреде­лении жесткости следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно табл. 1 и 2.

Удлинение оси каждого участка длины элемента и ее кривизна от воздействия температуры должны вычисляться по указаниям пп. 1.26 — 1-30.

Расчет статически неопределимых железобетон­ных конструкций   на воздействие температуры необходимо выполнять методом последовательных приближении до тех пор, пока величина усилия, полученная в последнем приближении, будет отли­чаться от усилий предыдущего приближения не более, чем на 5 %.

Расчет усилий в статически неопределимых кон­струкциях, как правило, следует выполнять с при­менением ЭВМ. При использовании малых вычис­лительных машин и ручном счете допускается при­нимать приведенные постоянные по длине элемента: жесткость сечений Bred, удлинение оси ered,t и ее кривизну

Приведенная жесткость сечения определяется по формуле

 

                                  (40)

 

где В жесткость сечения элемента с трещинами в растянутой зоне в месте действия наибольшего изгибающего момента М, определяемая по указаниям п. 4.18;

В1 жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указа­ниям п. 4.17.

Приведенное удлинение ered,t оси элемента и ее кривизну  от нагрева определяют по фор­мулам:

 

                                        (41)

 

                     (42)

 

                                              (43)

 

при

 

М и Мcrc наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сече­нием, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, определяемый по указа­ниям п. 4.3;

е основание  натуральных  логарифмов;

удлинение оси и ее кривизна эле­мента без трещин от воздействия температуры, определяемые по указаниям п. 1.27;

  удлинение оси и ее кривизна эле­мента с трещинами в растянутой зоне, определяемые по указаниям п. 1.30.

1.33. Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномер­ном нагреве бетона по длине элементе, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очер­тания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле

 

                                                     (44)

 

а изгибающий момент при остывании от усадки и ползучести бетона

 

                                               (45)

 

где   температурная кривизна оси элемента от кратковременного или длительного нагрева, определяемая по указаниям пп. 1.27 и 1.30;

               кривизна оси элемента при остывании от усадки и ползучести бетона, определяемая по формуле (26). Допускается кривизну определять по формуле

 

                               (46)

 

где кривизна оси элемента при остывании от усадки бетона, определяемая по формуле (31);

  кривизна оси элемента при остывании от ползучести бетона определяется по формуле (47) со знаком "минус"

 

                                        (47)

 

здесь Мt и Мt температурные моменты соответственно для кратковременного и длительного нагрева определя­ются по формуле (44), принимая температурную   кривизну для кратковременного нагрева при значении abt по табл. 14 для подъема температуры на 10 °С/ч и более независимо от длитель­ности нагрева;

В жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. 4.17 и 4.18; в формуле (44) вычисляется для кратковременного или длитель­ного нагрева, а в формулах (45) и (47) для кратковременного нагрева со скоростью 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева..

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР

В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

 

1.34. Расчет распределения температур в бетон­ных и железобетонных конструкциях для устано­вившегося теплового потока следует проводить, пользуясь методами расчета температур ограждающих конструкций согласно СНиП 2.01.01-82.

Расчет распределения температур в ограждающих конструкциях сложной конфигурации сечений эле­ментов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, а также при неустановившемся тепловом потоке .с учетом переменной влажности бетона по сечению должен производиться методами расчета температурных полей или теории теплопроводности либо по соответствующим нормативным документам.

Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:

для кратковременного нагрева, принимая сече­ние по высоте стен неравномерно негретым с прямо­линейным распределением температур бетона и величину коэффициента теплоотдачи наружной по­верхности стенки aе по табл. 6;

 

Таблица 6

 

Коэффициенты теплоотдачи

Температура наружной поверхности и воздуха, °С

 

Вт/(м2 × °С)

0

50

100

200

300

400

500

700

900

1100

1200

 

aе

 

 

8

 

12

 

14

 

20

 

26

 

 

 

 

 

 

 

ai

 

 

 

12

 

12

 

12

 

14

 

18

 

23

 

47

 

82

 

140

 

175

 

Примечание. Коэффициенты aе и ai для промежуточных значений температур определяют по интерполяции.

 

для длительного нагрева, принимая сечение по высоте стен равномерно нагретым.

Температуру арматуры в сечениях железобетон­ных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения.

1.35. Для конструкций, находящихся на наруж­ном воздухе, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности aе, Вт/(м2×°С), в зависимости от скорости ветра следует определять по формуле

 

                                             (48)

 

где v скорость ветра, м/с.

При расчете наибольших усилий в конструкциях от воздействия температуры принимают максималь­ную из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, а при определении максимальной темпера­туры нагрева бетона и арматуры принимают мини­мальную из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более согласно СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.

Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воз­действия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности а; принимают по табл. б.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверх­ности конструкции ai   следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент ai принимать по табл. 6 в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего прост­ранства теплового агрегата.

1.36. Коэффициент теплопроводности l бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. 7 в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента. Коэффициент теплопроводности l огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. 8.

Термическое сопротивление невентилируемой воздушной прослойки независимо от ее тол­щины и направления следует принимать равным, м2×°С/Вт:

0,140 .......... при 50 °С

0,095 ..........   "  100  "

0,035 ..........   "  300  "

0,013 ..........   "  500  "

Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.

 

Таблица  7

 

 

 

Номера составов бетона по табл. 9

Коэффициент теплопроводности l, Вт/(м ×°С) обычного

и жаростойкого батонов в сухом состоянии при средней

температуре бетона в сечении элемента, °С

 

 

50

100

300

500

700

900

 

1

 

1,51

 

1,37

 

1,09

 

 

 

20

2,68

2,43

1,94

1,39

1,22

1,19

21

1,49

1,35

1,37

1,47

1,57

1,63

2, 3, 6, 7, 13

1,51

1,37

1,39

1,51

1,62

10, 11

0,93

0,89

0,84

0,87

0,93

1,05

14, 15, 16, 17, 18

0,99

0,95

0,93

1,01

1,04

1,28

19

0,87

0,83

0,78

0,81

0,87

0,99

4, 5, 8, 9

0,81

0,75

0,63

0,67

0,70

12

0,93

0,88

0,81

0,90

 

23

 

0,37

0,43

 

 

0,39

0,45

 

0,46

0,52

 

0,52

0,58

 

0,58

0,64

 

 

29

 

0,44

0,60

 

 

0,46

0,52

 

0,52

0,58

 

0,58

0,64

 

0,64

0,70

 

0,70

0,76

 

24

 

0,27

0,38

 

 

0,29

0,41

 

0,34

0,45

 

0,40

0,50

 

0,45

0,55

 

0,51

0,59

 

30

 

0,31

0,44

 

 

0,34

0,46

 

0,37

0,51

 

0,43

0,56

 

0,49

0,60

 

26, 28

0,21

0,23

0,28

0,33

0,37

0,42

22, 25, 27,

0,29

0,31

0,36

0,42

0,48

0,53

31, 32, 36

 

 

 

 

 

 

33

0,21

0,22

0,25

0,29

0,33

0,37

34, 35, 37

 

0,24

0,27

0,31

0,37

0,43

0,49

 

Примечания: 1. Коэффициенты теплопроводности батонов составов 23 и 29 приведены: над чертой для бетонов со средней плотностью 1350, под чертой 1550; для бетонов составов 24 и 30 соответственно 950 и 1250 кг/м3. Если средняя плотность бетона отличается от указанных величин, то в этом случае коэффициент теплопроводности прини­мают интерполяцией.

2. Коэффициент теплопроводности l обычного и жаро­стойкого бетонов с естественной влажностью после нор­мального твердения или тепловой обработки при атмо­сферном давлении при средней температуре бетона в сече­нии элемента до 100 °С следует принимать по данным таблицы, увеличенным на 30 %.

3. Для промежуточных значений температур величину коэффициента теплопроводности l определяют интерполя­цией.

 


Таблица  8

 

 

Материалы

Средняя плотность

в сухом состоянии, кг/м3

Предельно допус­тимая температура применения, °С

Коэффициент теплопроводности l, Вт/(м ×°С) огнеупорных и теплоизоляционных материалов

в сухом состоянии при средней температуре материала в сечении элемента, °С

 

 

 

50

100

300

500

700

900

 

1. Изделий огнеупорные шамотные, ГОСТ 390-83

 

 

1900

 

 

0,63

 

0,77

 

0,88

 

1,01

 

1,14

 

1,27

 

2. Изделия шамотные легко­весные, ГОСТ 5040-78

 

 

400

 

1150

 

0,13

 

0,14

 

0,17

 

0,20

 

0,23

 

0,27

 

3. То же

 

 

800

 

1270

 

0,23

 

0,24

 

0,29

 

0,34

 

0,38

 

0,43

 

4.   "

 

 

1000

 

1300

 

0,34

 

0,35

 

0,42

 

0,49

 

0,56

 

0,63

 

5.   "

 

 

1300

 

1400

 

0,49

 

0,56

 

0,58

 

0,65

 

0,73

 

0,81

 

6. Изделия огнеупорные динасовые, ГОСТ 4157-79

 

 

1900

 

 

1,60

 

1,62

 

1,70

 

1,78

 

1,85

 

1,93

 

7. Изделия динасовые легко­весные, ГОСТ 5040-78

 

 

1200 1400

 

1550

 

0,57

 

0,58

 

0,64

 

0,70

 

0,75

 

0,81

 

8. Изделия каолиновые, ГОСТ 20901-75

 

 

2000

 

 

1,79

 

1,80

 

1,86

 

1,90

 

1,95

 

2,01

 

9. Изделия высокоглиноземистые, ГОСТ 24704-81

 

 

2600

 

 

1,76

 

1,74

 

1,68

 

1,65

 

1,60

 

1,55

 

10. Изделия огнеупорные магнезитовые, ГОСТ 4689-74

 

 

2700

 

 

6,00

 

5,90

 

5,36

 

4,82

 

4,30

 

3,75

 

11. Изделия высокоогнеупорные периклазохромитовые, ГОСТ 10888-76

 

 

2800

 

 

4,02

 

3,94

 

3,60

 

3,28

 

2,94

 

2,60

 

12. Изделия высокоогнеупорные хромомагнезитовые, ГОСТ 5381-72

 

 

2950

 

 

2,74

 

2,71

 

2,54

 

2,36

 

2,18

 

2,01

 

13. Кирпич глиняный обыкновенный, ГОСТ 530-80

 

 

1700

 

 

0,56

 

0,59

 

0,70

 

0,81

 

 

 

14. Изделия пенодиатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78

 

 

350

 

900

 

0,09

 

0,10

 

0,13

 

0,15

 

0,18

 

 

15. То же

 

 

400

 

900

 

0,10

 

0,11

 

0,14

 

0,16

 

0,19

 

 

16. Изделия диатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78

 

 

500

 

900

 

0,12

 

0,13

 

0,19

 

0,23

 

0,28

 

 

17. То же

 

 

600

 

900

 

0,14

 

0,15

 

0,21

 

0,25

 

0,30

 

 

18. Маты минераловатные прошивные на металлической сетке, ГОСТ 21880-76

 

 

75 100

 

600

 

0,05

 

0,06

 

0,11

 

0,15

 

 

 

19. Маты минераловатные прошивные, ГОСТ 21880-76

 

 

125

 

600

 

0,05

 

0,06

 

0,11

 

0,16

 

 

 

20. То же

 

 

150

 

600

 

0,05

 

0,06

 

0,11

 

0,16

 

-

 

21. Плиты и маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ 9573-82

 

 

50 75

 

400

 

0,05

 

0,07

 

0,13

 

 

 

 

22. То же

 

 

125

 

400

 

0,05

 

0,07

 

0,11

 

 

 

 

23.    

 

 

175

 

400

 

0,05

 

0,07

 

0,11

 

 

 

 

24. Маты теплоизоляционные из ваты каолинового со­става,

ТУ 14-8-78-73

 

 

150

 

1100

 

0,05

 

0,06

 

0,12

 

0,18

 

0,24

 

0,31

 

25. То же

 

 

300

 

1100

 

0,06

 

0,07

 

0,13

 

0,19

 

0,25

 

0,35

 

26. Изделия из стеклянного штапельного волокна, ГОСТ 10499-78

 

 

170

 

450

 

0,06

 

0,07

 

0,14

 

 

 

 

27. Перлито-фосфогелевые изделия без гидроизоляционно-упрочняющего покрытия, ГОСТ 21500-76

 

 

200

 

600

 

0,07

 

0,08

 

0,10

 

0,12

 

 

 

28. То же

 

 

250

 

600

 

0,08

 

0,09

 

0,11

 

0,14

 

 

 

29.   "

 

 

300

 

600

 

0,08

 

0,09

 

0,14

 

0,16

 

 

 

30. Перлито-цементные изделия, ГОСТ 18109-80

 

 

250

 

600

 

0,07

 

0,09

 

0,13

 

0,16

 

 

 

31. То же

 

 

300

 

600

 

0,08

 

0,10

 

0,14

 

0,17

 

 

 

32.   "

 

 

350

 

600

 

0,09

 

0,11

 

0,15

 

0,18

 

 

 

33. Перлитокерамические изделия, ГОСТ 21521-76

 

 

250

 

875

 

0,08

 

0,09

 

0,12

 

0,16

 

0,19

 

 

34. То же

 

 

300

 

875

 

0,09

 

0,10

 

0,13

 

0,17

 

0,20

 

 

35.   "

 

 

350

 

875

 

0,10

 

0,11

 

0,14

 

0,18

 

0,21

 

 

36.   "

 

 

400

 

875

 

0,11

 

0,12

 

0,15

 

0,19

 

0,22

 

 

37. Известково-кремнеземистые изделия, ГОСТ 24748-81

 

 

200

 

600

 

0,07

 

0,08

 

0,10

 

0,12

 

 

 

38. Изделия на основе кремнеземного волокна, ТУ 207-67

 

 

120

 

1200

 

0,06

 

0,07

 

0,10

 

0,14

 

0,17

 

0,21

 

39. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74

 

 

350

 

500

 

0,08

 

0,09

 

0,11

 

 

 

 

40. То же

 

 

400

 

500

 

0,09

 

0,10

 

0,12

 

 

 

 

41. Вулканитовые изделия, ГОСТ 10179-74

 

 

300

 

600

 

0,08

 

0,09

 

0,11

 

0,13

 

 

 

42. То же

 

 

350

 

600

 

0,08

 

0,09

 

0,11

 

0,14

 

 

 

43.   "

 

 

400

 

600

 

0,09

 

0,10

 

0,12

 

0,14

 

 

 

44. Пеностекло, СТУ 85-497-64

 

 

200

 

500

 

0,08

 

0,09

 

0,13

 

 

 

 

45. Асбестовермикулитовые плиты, ГОСТ 13450-68

 

 

250

 

600

 

0,09

 

0,11

 

0,16

 

0,21

 

 

 

46. То же

 

 

300

 

600

 

0,10

 

0,11

 

0,16

 

0,21

 

 

 

47.   "

 

 

350

 

600

 

0,10

 

0,12

 

0,17

 

0,22

 

 

 

48. Изделия муллитокремне-земистые огнеупорные волокнистые теплоизоляционные марки МКРВ-З50, ТУ 14-8-159-75

 

 

350

 

1160

 

0,11

 

0,12

 

0,15

 

0,19

 

0,22

 

0,29

 

49. Диатомитовая крошка обожженная, ТУ 36-888-67

 

 

500

600

 

900

900

 

0,01

0,03

 

0,03

0,04

 

0,06

0,09

 

0,10

0,15

 

0,13

0,20

 

0,17

0,25

 

50. Вермикулит вспученный, ГОСТ 12865-67

 

 

100

 

1100

 

0,07

 

0,09

 

0,14

 

0,20

 

0,26

 

0,31

 

51. То же

 

 

150

 

1100

 

0,08

 

0,09

 

0,15

 

0,21

 

0,27

 

0,32

 

52.   "

 

 

200

 

1100

 

0,08

 

0,10

 

0,15

 

0,21

 

0,27

 

0,33

 

53. Асбозурит

 

 

600

 

900

 

0,17

 

0,18

 

0,21

 

0,24

 

 

 

54. Картон асбестовый, ГОСТ 2850-80

 

 

1000 1300

 

600

 

0,16

 

0,18

 

0,20

 

0,22

 

 

 

Примечания: 1. Коэффициент теплопроводности l огнеупорных (поз. 113) и теплоизоляционных (поз. 1454) мате­риалов с естественной влажностью при средней температуре нагрева материала в сечении элемента до 100 °С следует принимать по табличным данным, увеличенным соответственно на 30 м 10 %.

2. Коэффициент теплопроводности l для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.


 

1.37. При расчете распределения температуры по толщине конструкции необходимо учитывать раз­личие площадей теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей:

при круговом очертании, если толщина стенки более 0,1 наружного диаметра;

при квадратном или прямоугольном очертании, если толщина стенки более 0,1 длины большей стороны;

при произвольном очертании, если разница в площадях теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей более 10 %.

1.38. В ребристых конструкциях, когда наруж­ные поверхности бетонных ребер и тепловой изоля­ции совпадают, расчет температуры в бетоне должен производиться по сечению ребра. Если бетонные ребра выступают за наружную поверхность тепло­вой изоляции, расчет температуры в бетоне ребра должен выполняться по методам расчета темпера­турных полей или по соответствующим норматив­ным документам.

1.39. Температура бетона в сечениях конструкций от нагрева при эксплуатации должна определяться теплотехническим расчетом установившегося тепло­вого потока при заданной по проекту расчетной тем­пературе рабочего пространства или воздуха произ­водственного помещения.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, наибольшие температуры нагрева бетона и арматуры определяются по расчетной летней температуре наружного воздуха, принимаемой по средней максимальной температуре наружного воз­духа наиболее жаркого месяца в районе строитель­ства по СНиП 2.01.01-82. Вычисленные темпера­туры не должны превышать предельно допустимые температуры применения бетона по ГОСТ 20910— 82 и арматуры по табл. 17.

1.40. При расчете статически неопределимых конструкций, работающих в условиях воздействия температур, теплотехнический расчет должен произ­водиться на расчетную температуру рабочего прост­ранства и на температуру, вызывающую наибольшие усилия, определяемые по указаниям п. 1.10.

При расчете наибольших усилий от воздействия температуры в конструкциях, находящихся на наружном воздухе, температуру бетона и арматуры вычисляют по расчетной зимней температуре наруж­ного воздуха, принимаемой по температуре на­ружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82.

 

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

 

БЕТОН

 

2.1. Дли бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воз­действия повышенных и высоких температур, следует предусматривать:

обычный бетон конструкционный тяжелый бетон средней плотности свыше 2200 до 2500 кг/м3 включительно по ГОСТ 25192—82;

жаростойкий бетон конструкционный и теплоизоляционный плотной структуры средней плот­ности 900 кг/м3 и более по ГОСТ 20910-82, составы которых приведены в табл. 9.

Жаростойкий бетон средней плотности до 1100 кг/м3 включительно следует предусматривать преимущественно для ненесущих ограждающих кон­струкций и в качестве теплоизоляционных материалов.

Жаростойкий бетон средней плотности более 1100 кг/м3 надлежит предусматривать для несущих конструкций.

2.2. При проектировании бетонных и железобетон­ных конструкций, работающих в условиях воздей­ствия повышенных и высоких температур в зависи­мости от их назначения и условий работы, должны устанавливаться показатели качества бетона, основ­ными из которых являются:

а) класс бетона по прочности на сжатие В;

б) класс обычного бетона по прочности на осевое растяжение Вt (назначается в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение и контролируется на производстве);

в) класс жаростойкого бетона по предельно допустимой температуре применения согласно ГОСТ 20910—82 (должен указываться в проекте во всех случаях);

г) марка жаростойкого бетона по термической стойкости в водных Т1 и воздушных Т2 теплосменах (должна назначаться для конструкций, к кото­рым предъявляются требования по термической стойкости);

д) марка по водонепроницаемости W (должна назначаться для конструкций, к которым предъяв­ляются требования по ограничению водопроницае­мости);

е) марка по морозостойкости F (должна назна­чаться для конструкций, которые в период строи­тельства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздейст­вию температуры ниже 0 °С);

ж) марка по средней плотности D (назначается для конструкций, к которым кроме конструктив­ных предъявляются требования теплоизоляции и контролируется при их изготовлении).

2.3. Для бетонных и железобетонных конструк­ций, предназначенных для работы в условиях си­стематического воздействия повышенных и высо­ких температур, предусматривают батоны:

а) классов по прочности на сжатие:

обычный бетон (состав № 1 по табл. 9) — по СНиП 2.03.01-84 до В50 включ.;

жаростойкий бетон (составов по табл. 9):

2, 3, 6, 7 В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;

№ 10, 11, 21 В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30 и В35;

19, 20 В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;

№ 12, 13, 14, 15 В2; В2,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20;

4, 5, 8, 9, 16, 17, 18, 23, 29 В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15;

№ 24, 27, 30 В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10;

22, 24, 30, 32, 35, 36, 37 В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5; В5;

25, 28, 31, 32, 34 В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5;

26, 33 В1; В1,5; В2; В2,5;

б) обычный бетон классов по прочности на осе­вое растяжение: (состав № 1 по табл. 9) Вt0,8; Вt1,2; Вt1,6; Вt2; Вt2,4;

в) жаростойкий бетон марок по термической стойкости в водных теплосменах (составов № 2 — 21, 23 и 29 по табл. 9) Т15; Т110; Т115 и Т125;

в воздушных теплосменах (составов № 22, 24, 27, 30, 32, 3537 по табл. 9) Т210; Т215; Т220 и Т225.

Для бетона других составов марка по термичес­кой стойкости в водных и воздушных теплосменах не нормируется;

г) марок по водонепроницаемости:

обычный бетон (состав № 1) и жаростойкий бетон (составов № 221, 23 и 29 по табл. 9) W2, W4, W6 и W8.

Для бетона других составов марка по водонепроницаемости не нормируется;

д) марок по морозостойкости:

обычный бетон (состав 1) и жаростойкий бетой (составов 221, 23 и 29 по табл. 9)   F15, F25, F35, F50 и F75.

Для бетона других составов марка по морозо­стойкости не нормируется;

е) жаростойкий бетон марок по средней плотности (составов по табл. 9):

№ 4 и 8                            D1800;

№ 23 и 29                       D1700, D1600, D1500;

24, 30                         D1400, D1300, D1200;

22, 24, 26, 28,           D1100;

     30, 32, 33 и 36

25, 27, 32, 34,           D1000;

     35 и 37

№ 31 и 32                       D900.

Для бетона других составов марка по средней плотности не нормируется.

Возраст бетона, отвечающий его классу и марке, назначается при проектировании исходя из реаль­ных сроков фактического загружения проектными нагрузками и нагрева конструкции, способов их возведения и условий твердения. При отсутствии этих данных класс и марка бетона устанавливаются в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в эле­ментах сборных конструкций, выполненных из обычного тяжелого бетона, устанавливается по ГОСТ 13015.0-83 и жаростойкого бетона по ГОСТ 23521-79.

2.4. Для бетонных и железобетонных конструк­ций. предназначенных для работы в условиях воз­действия повышенных и высоких температур, необходимо предусматривать характеристики бетона с учетом следующих требований:

а) для железобетонных конструкций из обыч­ного бетона, работающих в условиях воздействия повышенных температур, класс бетона по проч­ности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по СНиП 2.03.01-84.

Для железобетонных конструкций из жаростой­кого бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:

 

для сборных несущих элементов ...       не ниже В7,5

для монолитных конструкций при

постоянном нагреве, °С (см. п. 1.3):

до 500 ........................................          не ниже В5

св. 500 .......................................              В7,5

при ударных и истирающих воздей-

ствиях, а также при циклическом

нагреве, °С: до

до 500 .......................................           не ниже В7,5

св. 500.......................................                    В10

 

Для предварительно напряженных железобетон­ных конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, работающих в условиях воздействия повы­шенных и высоких температур, класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься в зависи­мости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств по СНиП 2.03.01-84;

б) для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия высоких тем­ператур:

жаростойкие батоны (состава № 2—21, 23 и 29 по табл. 9) должны иметь марку по терми­ческой стойкости в водных теплосменах, не менее, при нагреве:

 

постоянном .................................       Т15

циклическом ...............................   Т115

циклическом с резким охлажде-

нием воздухом или водой .........   Т125

 

жаростойкие бетоны (состава 22, 24, 27, 30, 32, 35—37 по табл. 9) должны иметь марку по терми­ческой стойкости в воздушных теплосменах, не менее, при нагреве:

 

постоянном ..............................          Т210

циклическом ............................      Т220

 

в) для железобетонных конструкций из обыч­ного (состав № 1) и жаростойкого бетона (составов № 221, 23 и 29 по табл. 9) марки по водонепроницаемости должны быть, не менее, для:

 

фундаментов, боровов и других со-

оружений, находящихся под землей

ниже уровня грунтовых вод .............             W4

тепловых агрегатов и других со-

оружений, находящихся над землей

и подвергающихся атмосферным

осадкам .............................................                  W8

 

г) для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, которые в период строитель­ства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию темпе­ратуры ниже 0 °С в условиях воздушно-влажного состояния, обычный бетон (состава № 1) и жаро­стойкий (составов № 2, 3, 6, 7, 13, 20 и 21 по табл. 9) должны иметь марку по морозостойкости согласно СНиП 2.03.01-84.

д) требования к конструкциям и изделиям из жаростойкого бетона, предназначенным для экс­плуатации в условиях воздействия агрессивной

 


Таблица  9

 

Номер состава

Класс бетона по предельно

Исходные материалы

 

Наибольший класс бе­тона

Средняя плотность

бетона

допустимой температуре применения

 

вяжущее

 

отвердитель

 

тонкомолотая добавка

 

заполнители

по прочности

на сжатие

бетона естественной влажности кг/м3

 

 

Обычный бетон

1

 

Портландцемент, быстротвер-деющий портландцемент, шлако-портландцемент

 

Не применяется

Не применяется

Гранитовые, доломитовые, плотные известняковые, сие­нитовые, плотные пески

В50

2200 2500

 

 

Жаростойкий бетон

2

3

То же

То же

То же

Андезитовые, базальтовые, диа­базовые, диоритовые

 

В40

2400

3

 

3

Из доменных отвальных шлаков

В40

2400

4

9

Из золы уноса

Аглопоритовые

Из боя глиняного кирпича

 

В15

В15

1800

1900

5

8

Из литого шлака, золы уноса, боя глиняного кирпича

 

Из шлаков металлургических пористых (шлаковая пемза)

В15

2000

6

7

Шамотная, из золы уноса, боя глиняного кирпича, из отваль­ного и гранулированного домен­ного шлака

 

Андезитовые, базальтовые, диа­базовые, диоритовые

В40

2400

7

7

 

То же

Из доменных отвальных шлаков

В40

2400

8

8

Из отвального и гранулирован­ного доменного шлака, боя глиняного кирпича, золы уноса

 

Из шлаков топливным, туфо­вые

В15

1800

9

9

 

Из боя глиняного кирпича

Из боя глиняного кирпича

В15

1900

10

11

Портландцемент, быстротвер-деющий портландцемент

 

То же, и их золы уноса

Шамотные кусковые и из боя изделий

В35

2000

11

12

Портландцемент, быстротвер-деющий портландцемент

 

Не применяется

Шамотная

Шамотные кусковые и их боя изделий

В35

2000

12

8

Жидкое стекло

Саморассыпающиеся шлаки

Из шлаков ферромарганца, силикомарганца

 

Из шлаков ферромарганца, силикомарганца

В20

2100

13

6

То же

Кремнефтористый натрий, нефелиновый шлам, саморассы-пающиеся шлаки

 

Шамотная

Андезитовые, безальтовые, диабазовые

В20

2500

14

10

Кремнефтористый натрий

Шамотные, из катализатора ИМ-2201 отработанного