Пользовательского поиска

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

 

КАНАЛИЗАЦИЯ.

НАРУЖНЫЕ СЕТИ

И СООРУЖЕНИЯ

 

СНиП 2.04.03-85

 

ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ

 

 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

 

 

РАЗРАБОТАНЫ Союзводоканалпроектом (Г. М. Мирончик руководитель темы; Д. А. Бердичевский, А. Е. Высота, Л. В. Ярославский) с участием ВНИИ ВОДГЕО, Донец­кого ПромстройНИИпроекта и НИНОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР, НИИ коммунального водоснабжения и очистки воды Академии коммунального хозяйства им. К. Д. Памфилова и Гипрокоммунводоканала Минжилкомхоза РСФСР, ЦНИИЭП инженерного о6орудования Госгражданстроя, МосводоканалНИИпроекта и Мосинжпроекта Мосгорисполкома, Научно-исследовательского и конструкторско-технологического института городского хозяйства и УкркоммунНИИпроекта Минжилкомхоза УССР, Института механики и сейсмостойкости сооружений им. М. Т. Уразбаева Академии наук УзССР, Московского инженерно-строительного института им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР, Ленинградского инженерно-строительного института Минвуза РСФСР.

 

ВНЕСЕНЫ Союзводоканалпроектом Госстроя СССР.

 

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР

 

Антикоррозионная защита

канализационных коллекторов

 

Госстрой России направил органам исполнительной влсти республик в составе Российской Федерации, краев и областей, автономных округов, Москвы и Санкт-Петербурга письмо № ВА-235/13 от 09.08.93 следующего содержания.

К настоящему времени в стране эксплуатируются сотни километров подземных коммунальных канали­зационных тоннелей и трубопроводов.

Значительная часть из них выполнена из железо­бетона и асбестоцемента без специальной антикор­розионной защиты с внутренней стороны.

Анализ многочисленных аварий с подобными соо­ружениями, участившимися в последние годы, пока­зывает, что на 70 % они вызываются коррозией бетона и асбестоцемента в сводной части трубопроводов и коллекторов. Причиной разрушения являются аэробные тионовые бактерии, которые взаимодействуют с выделяющимся из сточных вод сероводородом. Образующаяся при этом серная кислота способна вызвать коррозию бетона, скорость которой достигает 10-20 мм в год.

Действующими нормативными документами по проектированию защиты от коррозии (СНиП 2.03.11-85) и по проектированию наружных сетей и соору­жений канализации (СНиП 2.04.03-85) не регламентируются биохимические факторы коррозии.

Между тем, уже имели место аварии коммуналь­ных коллекторов и трубопроводов сточных вод, в том числе в гг. Краснодаре, Уфе, Набережные Челны, Кур­ске, Москве.

Разрушения коллекторов из железобетона от би­охимической коррозии наблюдались в США, Фран­ции, Японии, где разработаны специальные национальные программы по ремонту действующих сооружений.

На состоявшемся в Москве первом межрегио­нальном совещании по проблемам надежности и защиты от коррозии коммунальных тоннелей в 1992 г. отмечалось тревожное положение, сложившееся с состоянием этих сооружений.

Учитывая значительную экологическую опасность огромные материальные затраты и социальные пос­ледствия аварии коммунальных тоннелей и трубопроводов из железобетона и асбестоцемента от коррозии, считаем необходимым поставить Вас в извест­ность, что указанные сооружения, предназначенные для транспортировки хозфекальных и промышлен­ных стоков, намечаемые к строительству, должны иметь защиту от коррозии.

До разработки специальных нормативных требо­ваний по проектированию, строительству, эксплуата­ции и защите от коррозии, в том числе диагностике состояния и ремонту коммунальных коллекторов и трубопроводов, рекомендуется решать эти вопросы с привлечением Тоннельной Ассоциации (107217, Москва, Садово-Спасская, 21. Тел-: 208-80-32, 208-80-34. Факс: (095) 267-90-05).

 

 

 

Государственный

комитет СССР

 

Строительные нормы и правила

 

 

СНиП 2.04.03-85

(Госстрой СССР)

Канализация.

Наружные сети и сооружения

 

Взамен

СНнП II-32-74

 

Настоящие нормы и правила должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконстру­ируемых систем наружной канализации постоянного назначения для населенных пунктов и объектов народного хозяйства.

При разработке проектов канализации надлежит руководствоваться „Основами водного законо­дательства Союза ССР и союзных республик", соб­людать „Правила охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами" и „Правила санитарной охраны прибрежных вод морей" Минводхоза СССР, Минрыбхоза СССР и Минздрава СССР, требования „Положения о водоохранных и прибрежных полосах малых рек страны" и „Инструкции о порядке согла­сования и выдачи разрешений на специальное водо­пользование" Минводхоза СССР, а также указания других нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

 

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

1.1. Канализацию объектов надлежит проекти­ровать на основе утвержденных схем развития и размещения отраслей народного хозяйства и про­мышленности, схем развития и размещения производительных сил по экономическим районам и союзным республикам, генеральных, бассейновых и территориальных схем комплексного использования и охраны вод, схем и проектов районной планиров­ки и застройки городов и других населенных пунк­тов, генеральных планов промышленных узлов.

При проектировании необходимо рассматривать целесообразность кооперирования систем канализа­ции объектов независимо от их ведомственной при­надлежности, а также учитывать техническую, экономическую и санитарную оценки существую­щих сооружений, предусматривать возможность их использования и интенсификацию их работы.

Проекты канализации объектов необходимо раз­рабатывать, как правило, одновременно с проекта­ми водоснабжения с обязательным анализом балан­са водопотребления и отведения сточных вод. При этом необходимо рассматривать возможность ис­пользования очищенных сточных и дождевых вод для производственного водоснабжения и орошения.

1.2. В системе дождевой канализации должна быть обеспечена очистка наиболее загрязненной части поверхностного стока, образующегося в период выпадения дождей, таяния снега и мойки до­рожных покрытий, т. е. не менее 70 % годового сто­ка для селитебных территорий и площадок пред­приятий, близких к ним по загрязненности, и всего объема стока для площадок предприятий, террито­рия которых может быть загрязнена специфически­ми веществами с токсичными свойствами или зна­чительным количеством органических веществ.

1.3. Основные технические решения, принимае­мые в проектах, и очередность их осуществления должны быть обоснованы сравнением возможных вариантов. Технико-экономические расчеты следует выполнять по тем вариантам, достоинства и не­достатки которых нельзя установить без расчетов.

Оптимальный вариант должен определяться наи­меньшей величиной приведенных затрат с учетом сокращения трудовых затрат, расхода материаль­ных ресурсов, электроэнергии и топлива, а также исходя из санитарно-гигиенических и рыбохозяйственных требований.

1.4. При проектировании сетей и сооружений канализации должны быть предусмотрены прогрес­сивные технические решения, механизация трудоем­ких работ, автоматизация технологических процес­сов и максимальная индустриализация строительно-монтажных работ за счет применения сборных конст­рукций, стандартных и типовых изделий и деталей, изготавливаемых на заводах и в заготовительных мастерских.

1.5. Очистные сооружения производственной и дождевой канализации следует, как правило, разме­щать на территории промышленных предприятий.

1.6. При присоединении канализационных сетей промышленных предприятий к уличной или внутри-квартальной сети населенного пункта следует предусматривать выпуски с контрольными колодца­ми, размещаемыми за пределами предприятий.

Необходимо предусматривать устройства для за­мера расхода сбрасываемых сточных вод от каж­дого предприятия.

Объединение производственных сточных вод нескольких предприятий допускается после контроль­ного колодца каждого предприятия.

1.7. Условия и места выпуска очищенных сточ­ных вод и поверхностного стока в водные объекты следует согласовывать с органами по регулирова­нию использования и охране вод, исполнительными

 

 

Внесены Союзводоканалпроектом Госстроя СССР

 

Утверждены

постановлением

Государственного комитета СССР

по делам строительства

от 21 мая 1985 г. № 71

 

 

Срок

введения

в действие

1 января 1986 г.

 

комитетами местных Советов народных депутатов. органами, осуществляющими государственный сани­тарный надзор, охрану рыбных запасов, и другими органами а соответствии с законодательством Сою­за ССР и союзных республик, а места выпуска в судоходные водоемы, водотоки и моря также с органами управления речным флотом союзных республик и Министерством морского флота.

1.8. При определении надежности действия сис­темы канализации и отдельных ее элементов необ­ходимо учитывать технологические, санитарно-гигие­нические и водоохранные требования.

В случае недопустимости перерывов в работе сис­темы канализации или отдельных ее элементов должны быть предусмотрены мероприятия, обеспе­чивающие бесперебойность их работы.

1.9. При аварии или ремонте одного сооружения перегрузка остальных сооружений данного назначе­ния не должна превышать 8—17 % расчетной их про­изводительности без снижения эффективности очист­ки сточных вод.

1.10. Санитарно-защитные зоны от канализацион­ных сооружений до границ зданий жилой застройки, участков общественных зданий и предприятий пи­щевой промышленности с учетом их перспективно­го расширения следует принимать:

от сооружений и насосных станций канализации населенных пунктов по табл. 1;

от очистных сооружений и насосных станций производственной канализации, не расположенных на территории промышленных предприятий как при самостоятельной очистке и перекачке производственных сточных вод, так и при совместной их очистке с бытовыми в соответствии с СН 245-71 такими же, как для производств, от которых посту­пают сточные воды, но не менее указанных в табл. 1

 

2. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД.

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ

 

УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ,

КОЭФФИЦИЕНТЫ НЕРАВНОМЕРНОСТИ

И РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД

 

2.1. При проектировании систем канализации на. селенных пунктов расчетное удельное среднесуточ­ное (за год) водоотведение бытовых сточных вод от жилых зданий следует принимать равным расчет. ному удельному среднесуточному (за год) водопотреблению согласно СНиП 2.04.02-84 без учета расхода воды на полив территорий и зеленых насаждений.

2.2. Удельное водоотведение для определения расчетных расходов сточных вод от отдельных жи­лых и общественных зданий при необходимости учета сосредоточенных расходов следует принимать согласно СНиП 2.04.01-85.

Таблица 1

 

 

 

Сооружения

Санитарно-защитная зона, м, при расчетной производительности сооружений, тыс. м3/сут

 

 

до 0,2

св. 0,2

до 5

св. 5

до 50

св. 50

до 280

 

Сооружения механической и биологической очистки с иловыми площадками для сброженных осадков, а также отдельно распо­ложенные иловые площадки

 

 

150

 

200

 

400

 

500

Сооружения механической и биологической очистки с термомеханической обработкой осадков в закрытых помещениях

 

100

150

300

400

Поля фильтрации

 

200

300

500

Земледельческие поля орошения

 

150

200

400

Биологические пруды

 

200

200

300

300

Сооружения с циркуляционными окислительными каналами

 

150

Насосные станции

 

15

20

20

30

 

Примечания: 1. Санитарно-защитные зоны канализационных сооружений производительностью свыше 280 тыс. м3/сут, а также при отступлении от принятой технологии очистки сточных вод и обработки осадка устанавливаются по согласованию с главными санитарно-эпидемиологическими управлениями министерств здравоохранения союзных республик.

2. Санитарно-защитные зоны, указанные в табл. 1, допускается увеличивать, но не более чем в 2 раза в случае расположения жилой застройки с подветренной стороны по отношению к очистным сооружениям или уменьшать не более чем на 25 % при на­личии благоприятной розы ветров.

3. При отсутствии иловых площадок на территории очистных сооружений производительностью свыше 0,2 тыс. м3/сут размер зоны следует сокращать на 30 %.

4. Санитарно-защитную зону от полей фильтрации площадью до 0,5 га и от сооружений механической и биологической очист­ки на биофильтрах производительностью до 50 м3/сут следует принимать 100 м.

5. Санитарно-защитную зону от полей подземной фильтрации производительностью менее 15 м3/сут следует принимать 15 м.

6. Санитарно-защитную зону от фильтрующих траншей и песчано-гравийных фильтров следует принимать 25 м, от септиков и фильтрующих колодцев соответственно 5 и 8 м, от аэрационных установок на полное окисление с аэробной стабилиза­цией ила при производительности до 700 м3/сут 50 м.

7. Санитарно-защитную зону от сливных станций следует принимать 300 м.

8. Санитарно-защитную зону от очистных сооружений поверхностных вод с селитебных территорий следует принимать 100 м, от насосных станций 15 м, от очистных сооружений промышленных предприятий по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.

9. Санитарно-защитные зоны от шламонакопителей следует принимать в зависимости от состава и свойств шлама по согла­сованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.

 

Таблица 2

 

Общий коэффициент неравномерности

Средний расход сточных вод, л/с

 

притока сточных вод

5

10

20

50

100

300

500

1000

5000

и более

 

Максимальный Кgen. max

 

 

2,5

 

2,1

 

1,9

 

1,7

 

1,6

 

1,55

 

1,5

 

1,47

 

1,44

Минимальный Kgen. min

 

0,38

0,45

0,5

0,55

0,59

0,62

0,66

0,69

0,71

 

Примечания: 1. Общие коэффициенты неравномерности притока сточных вод, приведенные в табл. 2, допускается принимать при количестве производственных сточных вод, не превышающем 45% общего расхода. При количестве производ­ственных сточных вод свыше 45% общие коэффициенты неравномерности следует определять с учетом неравномерности отведения бытовых и производственных сточных вод по часам суток согласно данным фактического притока сточных вод и эксплуатации аналогичных объектов.

2. При средних расходах сточных вод менее 5 л/с расчетные расходы надлежит определять согласно СНиП 2.04.01-85.

3. При промежуточных значениях среднего расхода сточных вод общие коэффициенты неравномерности следует определять интерполяцией.

 

2.3. Расчетные среднесуточные расходы производ­ственных сточных вод от промышленных и сельско­хозяйственных предприятий и коэффициенты нерав­номерности их притока следует определять на осно­ве технологических данных. При этом необходимо предусматривать рациональное использование воды за счет применения маловодных технологических процессов, водооборота повторного использования воды и т. п.

2.4. Удельное водоотведение в неканализованных районах следует принимать 25 л/сут на одного жителя.

2.5. Расчетный среднесуточный расход сточных вод в населенном пункте следует определять как сумму расходов, устанавливаемых по пп. 2.1-2.4.

Количество сточных вод от предприятий мест­ной промышленности, обслуживающих население, а также неучтенные расходы допускается принимать дополнительно в размере 5 % суммарного средне­суточного водоотведения населенного пункта.

2.6. Расчетные суточные расходы сточных вод следует определять как сумму произведений средне­суточных (за год) расходов сточных вод, опреде­ленных по п. 2.5, на коэффициенты суточной нерав­номерности, принимаемые согласно СНиП 2.04.02-84.

2.7. Расчетные максимальные и минимальные рас­ходы сточных вод следует определять как произве­дения среднесуточных (за год) расходов сточных вод, определенных по п. 2.5, на общие коэффициен­ты неравномерности, приведенные в табл. 2.

2.8. Расчетные расходы производственных сточ­ных вод промышленных предприятий следует при­нимать:

для наружных коллекторов предприятия, прини­мающих сточные воды от цехов, по максимальным часовым расходам;

для общезаводских и внеплощадочных коллекто­ров предприятия по совмещенному часовому гра­фику;

для внеплощадочного коллектора группы пред­приятий по совмещенному часовому графику с учетом времени протекания сточных вод по коллек­тору.

2.9. При разработке схем, перечисленных в п. 1.1. удельное среднесуточное (за год) водоотведение до­пускается принимать по табл. 3.

Объем сточных вод от промышленных и сельско­хозяйственных предприятий должен определяться на основании укрупненных норм или имеющихся проектов-аналогов.

 

Таблица 3

 

 

 

Объекты канализования

Удельное среднесуточное (за год) водоотведение на одного жителя

в населенных пунктах, л/сут

 

 

до 1990 г.

до 2000 г.

 

Города

 

500

 

550

Сельские населенные пункты

 

125

150

 

Примечания: 1. Удельное среднесуточное водоотведение допускается изменять на 10—20 % в зависимости от климатических и других местных условий и степени благоустройства.

2. При отсутствии данных о развитии промышленности за пределами 1990 г. допускается принимать дополнитель­ный расход сточных вод от предприятий в размере 25 % расхода, определенного по табл. 3.

 

2.10. Самотечные линии, коллекторы и каналы, а также напорные трубопроводы бытовых и произ­водственных сточных вод следует проверять на про­пуск суммарного расчетного максимального рас­хода по пп. 2.7 и 2.8 и дополнительного притока поверхностных и грунтовых вод в периоды дождей и снеготаяния, неорганизованно поступающего в сети канализации через неплотности люков колод­цев и за счет инфильтрации грунтовых вод. Величи­ну дополнительного притока qad, л/с, следует определять на основе специальных изысканий или данных эксплуатации аналогичных объектов, а при их отсутствии по формуле

 

                                              (1)

 

где L — общая длина трубопроводов до рассчи­тываемого сооружения [створа трубо­проводов) , км;

тd величина максимального суточного ко­личества осадков, мм, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82.

Проверочный расчет самотечных трубопроводов и каналов поперечным сечением любой формы на пропуск увеличенного расхода должен осуществлять­ся при наполнении 0,95 высоты.

 

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ДОЖДЕВЫХ ВОД

 

2.11. Расходы дождевых qr, л/с, следует опре­делять по методу предельных интенсивностей по формуле

 

                                                (2)

 

где zmid среднее значение коэффициента, харак­теризующего поверхность бассейна сто­ка. определяемое согласно п. 2.17;

А, п параметры,  определяемые  согласно п. 2.12;

F расчетная площадь стока, га, определя­емая согласно п. 2.14;

tr расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протекания поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка, мин, и определяемая согласно п. 2.15.

Расчетный расход дождевых вод для гидравличес­кого расчета дождевых сетей qcal, л/с, следует определять по формуле

 

                                       (3)

 

где b коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент воз­никновения напорного режима и опреде­ляемый по табл. 11.

 

Примечания: 1. При величине расчетной продолжи­тельности протекания дождевых вод. меньшей 10 мин, в формулу (2) следует вводить поправочный коэффициент рваный 0,8 при tr = 5 мин и 0,9 при tr  = 7 мин.

2. При большом заглублении начальных участков коллекторов дождевой канализации следует учитывать увеличение их пропускной способности за счет напора, создава­емого подъемом уровни воды в колодцах.

 

2.12. Параметры А и п надлежит определять по результатам обработки многолетних записей само­пишущих дождемеров, зарегистрированных в дан­ном конкретном пункте. При отсутствии обработан­ных данных допускается параметр А определять по формуле

 

                                              (4)

 

где q20 интенсивность дождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт. 1;

п показатель степени, определяемый по табл. 4;

тr средние количество дождей за год, принимаемое по табл. 4;

Р период однократного превышения рас­четной интенсивности дождя, принима­емый по п. 2.13;

g показатель степени, принимаемый по табл. 4.

 

Черт. 1. Значения величии интенсивности дождя q20

 

Таблица 4

 

 

Район

Значение n

при

 

mr

 

g

 

Р ³ 1

Р < 1

 

 

 

Побережья Белого и Баренцева морей

 

0,4

 

0,35

 

130

 

1,33

Север европейской части СССР и Западной Сибири

0,62

0,48

120

1,33

Равнинные области запада и центра европейской части СССР

0,71

0,59

150

1,54

Равнинные области Украины

0,71

0,64

110

1,54

Возвышенности европейской части СССР. западный склон Урала

0,71

0,59

150

1,54

Восток Украины, низовье Волги и Дона, Южный Крым

0,67

0,57

60

1,82

Нижнее Поволжье

0,66

0,66

50

2

Наветренные склоны возвышенностей европейской части СССР и Северное Предкавказье

0,7

0,66

70

1,54

Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа

0,63

0,56

100

1,82

Южная часть Западной Сибири, среднее течение р. Или, район оз. Але-Куль

0,72

0,58

80

1,54

Центральный и Северо-Восточный Казахстан, предгорья Алтая

0,74

0,66

80

1,82

Северные склоны Западных Саян, Заилийского Алатау

0,57

0,57

80

1,33

Джунгарский Алатау, Кузнецкий Алатау, Алтай

0,61

0,48

140

1,33

Северный склон Западных Саян

0,49

0,33

100

1,54

Средняя Сибирь

0,69

0,47

130

1,54

Хребет Хамар-Дабан

0,48

0,35

130

1,82

Восточная Сибирь

 

0,6

0,52

90

1,54

Бассейны Шилки и Аргуни, долина Среднего Амура

0,65

0,54

100

1,54

Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности

0,36

0,48

100

1,54

Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки

0,35

0,31

80

1,54

Восточное побережье Камчатки южнее 56° с. ш.

0,28

0,26

110

1,54

Побережье Татарского пролива

0,35

0,28

110

1,54

Район оз. Ханка

0,65

0,57

90

1,54

Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские о-ва

0,45

0,44

110

1,54

Юг Казахстана, равнина Средней Азии и склоны гор до 1500 м, бассейн оз. Иссык-Куль до 2500 м

0,44

0,4

40

1,82

Склоны гор Средней Азии на высоте 1500-3000 м

0,41

0,37

40

1,54

Юго-Западная Туркмения

0,49

0,32

20

1,54

Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми

0,62

0,58

90

1,54

Побережье Каспийского моря и равнина от Махачкалы до Баку

0,51

0,43

60

1,82

Восточный склон Большого Кавказа, Кура-Араксинская низменность до 500 м

0,58

0,47

70

1,82

Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, южный склон выше 500 м, ДагАССР

0,57

0,52

100

1,54

Побережье Черного моря ниже Сухуми, Колхидская низменность, склоны Кавказа до 2000 м

0,54

0,5

90

1,33

Бассейн Куры, восточная часть Малого Кавказа, Талышский хребет

0,63

0,52

90

1,33

Северо-западная и центральная части Армении

0,67

0,53

100

1,33

Ленкорань

 

0,44

0,38

171

2,2

 

2.13. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зави­симости от характера объекта канализования, усло­вий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и б или определять расчетом в зависимости от усло­вий расположения коллектора, интенсивности дож­дей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.

При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q20 менее 50 л/(с×га), при Р, равном единице, период однократного превышения расчет­ной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл. 7. При этом периоды однократного превышения расчетной интен­сив­нос­ти дождя, определенные рас­четом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.

При определении периода однократного превы­шения расчетной интенсивности дождя расчетом сле­дует учитывать, что при предельных периодах одно­кратного превышения, указанных в табл. 7, коллек­тор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть ко­торого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затоп­ления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенно­го пункта.

 

Таблица 5

 

 

Условия расположения коллекторов

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы,

для населенных пунктов при значениях q20

 

местного значения

на магистральных улицах

до 60

св. 60

до 80

св. 80

до 120

св. 120

 

Благоприятные

и средние

 

 

Благоприятные

 

0,330,5

 

0,331

 

0,51

 

12

Неблагоприятные

 

Средние

0,51

11,5

12

23

Особо неблагоприятные

Неблагоприятные

23

23

35

510

 

 

Особо неблагоприятные

35

35

510

1020

 

Примечания: 1. Благоприятные условия расположения коллекторов:

бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;

коллектор проходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водораздела не более 400 м,

2. Средние условия расположения коллекторов:

бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;

коллектор проходит е нижней части склона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейна не превышает 150 га.

3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:

коллектор проходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;

коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.

4. Особо неблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места (котловины).

 

 

Таблица 6

 

 

Результат кратковре­менного переполнения сети

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для территории промышленных предприятий при значениях q20

 

 

до 70

св. 70 до 100

 

св. 100

 

Технологические процессы предприятия:

    не нарушаются

 

 

 

0,330,5

 

 

 

0,51

 

 

2

    нарушаются

 

0,51

12

35

 

Примечание. Для предприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять расче­том или принимать рваным не менее чем 5 годам.

 

 

Таблица 7

 

Характер бассейна, обслуживаемого коллектором

Значение предельного периода превышения интенсивности дождя Р, годы, в зависимости от условий

расположения коллектора

 

благо-приятных

средних

неблаго-приятных

особо неблаго-приятных

 

 

Территории кварта­лов и проезды мест­ного значения

 

 

10

 

10

 

25

 

50

Магистральные ули­цы

 

10

25

50

100

 

2.14. Расчетную площадь стока для рассчитывае­мого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей макси­мальный расход стока.

В тех случаях, когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3) следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8.

 

Таблица 8

 

Площадь стока, га

800

 

1000

2000

4000

6000

8000

10 000

Значение коэффициента К

0,95

0,90

0,85

0,8

0,7

0,6

0,55

 

Расчетные расходы дождевых вод с незастроен­ных площадей водосборов свыше 1000 га, не входя­щих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных до­рог согласно ВСН 63-76 Минтрансстроя.

2.15. Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам tr, мин, следует принимать по формуле

 

                                                          (5)

 

где tcon продолжительность протекания дожде­вых вод до уличного лотка или при на­личии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (вре­мя поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16;

tcan то же, по уличным лоткам до дожде­приемника (при отсутствии их в пре­делах квартала), определяемая по формуле (6);

tp — то же, по трубам до рассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7),

2.16. Время поверхностной концентрации дожде­вого стока следует определять по расчету или прини­мать а населенных пунктах при отсутствии внутри-квартальных закрытых дождевых сетей равным 5—10 мин или при наличии их равным 3—5 мин.

При расчете внутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрации надлежит принимать равным 2—3 мин.

Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам tcan, мин, следует определять по формуле

 

                                           (6)

 

где lcan длина участков лотков, м;

vcan расчетная скорость течения на участке, м/с.

 

Продолжительность протекания дождевых вол по трубам до рассчитываемого сечения tp, мин, следует определять по формуле

 

                                               (7)

 

где lp длина расчетных участков коллектора, м;

vp — расчетная скорость течения на участке, м/с.

 

2.17. Среднее значение коэффициента стока zmid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z, характеризую­щих поверхность и принимаемых по табл. 9 и 10.

 

Таблица 9

 

Поверхность

Коэффициент z

Кровля зданий и сооружений, асфальто­бетонные покрытия дорог

Принимается по табл. 10

Брусчатые мостовые и черные щебе­ночные покрытия дорог

0,224

Булыжные мостовые

0,145

Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими

0,125

Гравийные садово-парковые дорожки

0,09

Грунтовые поверхности (спланирован­ные)

0,064

Газоны

0,038

 

Примечание. Указанные значения коэффициента z допускается уточнять по местным условиям на основании соответствующих исследований.

 

Таблица 10

 

 

Параметр А

Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей

 

300

0,32

400

0,30

500

0,29

600

0,28

700

0,27

800

0,26

1000

0,25

1200

0,24

1500

0,23

 

2.18. При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характером застройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производить проверочные определения рас­ходов дождевых вод с разных частей бассейна и наибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом, если расчетный расход дожде­вых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода, по которому рассчитан коллектор на выше­лежащем участке, следует расчетный расход для данного участка коллектора принимать равным рас­ходу на вышележащем участке.

Территории садов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетной величине площади стока и при опреде­лении коэффициента z не учитываются. Если терри­тория имеет уклон поверхности 0,008—0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную пло­щадь стока необходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50—100 м.

Озелененные площади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т. п.) следует включать в рас­четную величину площади стока и учитывать при оп­ределении коэффициента поверхности бассейна стока z.

2.19. Значения коэффициента b следует опреде­лять по табл. 11.

 

Таблица 11

 

Показатель степени п

 

£ 0,4

0,5

0,6

³ 0,7

Значение коэффициента b

 

0,8

0,75

0,7

0,65

 

Примечания: 1. При уклонах местности 0,01—0,03 указанные значения коэффициента b следует увеличивать на 10—15 % и при уклонах местности свыше 0,03 принимать равными единице.

2. Если общее число участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение b при всех уклонах допускается уменьшать на 10 % при числе участков 410 и на 15 % при числе участков менее 4.

 

 

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД

ПОЛУРАЗДЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

 

2.20. Расчетный расход смеси сточных вод qmix, л/с, в общесплавных коллекторах полураздельной системы канализации следует определять по формуле

 

                                          (8)

 

где qcit максимальный расчетный расход произ­водственных и бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности, л/с;

åqlim максимальный, подлежащий очистке расход дождевого стока, равный сумме предельных расходов дождевых вод qlim,  подаваемых в общесплавной кол­лектор от каждой разделительной камеры, расположенной до рассчитываемого участка, л/с.

Расход стока от предельного дождя qlim следует определять согласно п. 2.11 при периоде однократ­ного  превышения  интенсивности  предельного дождя Plim = (0,050,1) года, обеспечивающем отведение на очистку не менее 70 % годового объе­ма поверхностных сточных вод.

Указанные значения Plim допускается уточнять по местным условиям.

2.21. Предельный расход дождевых вод qlim, подаваемый в общесплавной коллектор полураз­дельной системы канализации от разделительной камеры, допускается определять путем расчета стока дождевых вод согласно п. 2.12 при значении коэффициента b = 1 по существующей или запроек­тированной дождевой канализационной сети при предельном, не сбрасываемом в водоем дожде, пользуясь метеорологическими параметрами для дождей частой повторяемости. Предельный расход дождевых вод следует определять по формуле

 

                                                    (9)

 

где Кdiv коэффициент, показывающий часть рас­хода дождевых вод, направляемую на очистку, и определяемый по п. 2.22;

qr расход подходящих к разделительной камере дождевых вод, определяемый согласно п. 2.11 без учета коэффи­циента b.

2.22. Значения коэффициента разделения Кdiv следует определять по табл. 12 в зависимости от отношения

 

                                    

 

где mr, g параметры, определяемые по п. 2.12.

 

Таблица 12

 

 

Показатель

Значения коэффициента Kdiv при K’div, равных

 

степени nlim

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0,45

0,5

 

 

0,75

 

0,02

 

0,04

 

0,07

 

0,1

 

0,15

 

0,19

 

0,24

 

0,3

 

0,36

 

0,42

0,5

0,025

0,05

0,08

0,12

0,16

0,21

0,26

0,31

0,37

0,43

0,3

 

0,03

0,06

0,09

0,13

0,18

0,22

0,27

0,32

0,38

0,43

 

Примечание. Принятые в табл. 12 значения Kdiv справедливы для продолжительности протока tr, равной 20 мин, а также разности показателей степени в формуле (2) п nlim = 0 при любой продолжитель-ности протока.

В тех случаях, когда расчетная продолжительность протока до разделительной камеры tr ¹ 20 мин и разность показателей степени n ¹ 0, к значению коэффициента разделения, принятому по табл. 12, следует вводить поправочный коэффициент, определяемый по табл. 13 в зависимости от продолжительности протока до разделительной камеры и разности показателей сте­пени п.                                                                                                     

 

 

Таблица 13

 

Разность показателей степени

n nlim

Значение поправочного коэффициента к коэффициенту

разделения Kdiv при продолжительности протока tr, мин

 

 

10

30

60

90

120

 

0,03 и менее

 

1

 

1

 

1

 

1,1

 

1,1

0,07

0,9

1

1,1

1,2

1,2

0,15

0,9

1,1

1,2

1,3

1,3

0,2

0,8

1,1

1,4

1,6

1,7

0,3

 

0,8

1,2

1,6

1,9

2,1

 

2.23. Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационной сети до первого ливнеспуска следует определять как сумму расходов производственно-бытовых сточных вод qcit с учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсив­ности.

2.24. Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационной сети после первого и каждого последующего ливнеспуска следует определить как сумму расходов производ­ственно-бытовых сточных вод с учетом коэффици­ента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности qqen, л/с, по формуле

 

                                             (10)

 

где qcit расход производственных и бытовых сточных вод, л/с;

qr расход дождевых вод с бассейна стока между последним ливнеспуском и рас­четным сечением, л/с.

 

2.25. Общесплавные коллекторы полураздельной системы канализации следует рассчитывать на про пуск расходов при полном их заполнении.

Участки общесплавных коллекторов полураздель­ной системы канализации, где расход производст­венно-бытовых сточных вод qcit превышает 10 л/с, следует проверять на условия пропуска этого рас­хода, при этом наименьшие скорости следует прини­мать по табл. 14 при наполнении, равном 0,3.

 

Таблица 14

 

Глубина слоя воды в трубопроводах общесплавной сети при расчетных расходах в сухую погоду, см

 

 

Наименьшая скорость течения сточных вод, м/с

 

31 40

 

1

41 60

1,1

61 100

1,2

101 150

1,3

Св. 150

 

1,4

 

 

РЕГУЛИРОВАНИЕ СТОКА ДОЖДЕВЫХ ВОД

 

2.26. Регулирование стока дождевых вод следует предусматривать с целью уменьшения и выравнивания расхода, поступающего на очистные сооружения или насосные станции. Регулирование стока следует также применять перед отводными коллекторами большой протяженности для уменьшения диаметров труб.

Для регулирования стока дождевых вод следует устраивать пруды или резервуары, а также исполь­зовать укрепленные овраги и существующие пруды, не являющиеся источниками питьевого водоснабжения, непригодные для купания и спорта и не исполь­зуемые в рыбохозяйственных целях.

2.27. В регулирующие пруды и резервуары, как правило, следует направлять через разделительные камеры лишь дождевые воды при возникновении больших расходов стока. При этом все талые воды и сток от часто повторяющихся дождей необходимо пропускать в обход пруда.

В случае целесообразности использования ре­гулирующего пруда как очистного сооружения в него должен быть направлен весь поверхностный сток, при этом следует предусматривать специаль­ное оборудование для удаления осадка, мусора и нефтепродуктов.

2.28. Период однократного превышений расчетной интенсивности дождей для водосбросов и выпусков в пруды следует устанавливать для каждого объекта с учетом местных условий и возможных последствии в случае выпадения дождей с интенсивностью выше расчетной.

 

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ

 

2.29. Гидравлический расчет канализационных са­мотечных трубопроводов (лотков, каналов) надле­жит производить на расчетный максимальный се­кундный расход сточных вод по таблицам и графи­кам, составленным по формуле

 

                                                        (11)

 

где v скорость движения жидкости, м/с;

С коэффициент, зависящий от гидравли­ческого радиуса и шероховатости смо­ченной поверхности канала или трубо­провода и определяемый по формуле

 

                                                               (12)

 

здесь

n1 коэффициент шероховатости, принимае­мый для самотечных коллекторов круг­лого сечения 0,014, для напорных трубопроводов — 0,013;

R — гидравлический радиус, м;

i гидравлический уклон.

Гидравлический уклон i для самотечных трубо­проводов, лотков и каналов допускается опреде­лять по формуле

 

                                                              (13)

 

где g — ускорение силы тяжести, м/с2;

l коэффициент сопротивления трению по длине, который следует определять по формуле, учитывающей различную сте­пень турбулентности потока:

 

                                             (14)

 

здесь D эквивалентная шероховатость, см;

R гидравлический радиус, см;

a2 коэффициент, учитывающий характер шероховатости труб и каналов;

Re число Рейнольдса.

Значения D и а2 следует принимать по табл. 15.

 

Таблица 15

 

Трубы и каналы

 

D, см

а2

 

Трубы:

    бетонные и железобетонные

 

 

0,2

 

 

100

    керамические

0,135

90

    чугунные

0,1

83

    стальные

0,08

79

    асбестоцементные

0,06

73

Каналы:

    из бута, тесаного камня

 

0,635

 

150

    кирпичные

0,315

110

    бетонные и железобетонные монолитные

0,3

120

    то же, сборные (заводского изготов­ления)

 

0,08

50

 

2.30. Гидравлический расчет канализационных напорных трубопроводов надлежит производить согласно СНиП 2.04.02-84.

2.31. Гидравлический расчет напорных илопроводов, транспортирующих сырые и сброженные осад­ки. а также активный ил, следует производить с уче­том режима движения, физических свойств и осо­бенностей состава осадков.

При влажности 99 % и более осадок подчиняется законам движения сточной жидкости.

2.32. Гидравлический уклон i при расчете напор­ных илопроводов следует определять по формуле

 

                        (15)

 

где rmud   влажность осадка, %;

l коэффициент сопротивления трению по длине, определяемый по формуле

 

                                     (16)

 

v  скорость движения ила, м/с;

D — диаметр трубопровода, см.

Для илопроводов диаметром 150 мм значение l следует увеличивать на 0,01.

 

НАИМЕНЬШИЕ ДИАМЕТРЫ ТРУБ

 

2.33. Наименьшие диаметры труб самотечных се­тей следует принимать, мм:

для уличной сети 200, для внутриквартальной сети бытовой и  производственной  канализа­ции 150;

для дождевой и общесплавной уличной се­ти 250, внутриквартальной 200.

Наименьший диаметр напорных илопроводов 150 мм.

 

Примечания: 1. В населенных пунктах с расходом до 300 м3/сут для внутриквартальной и уличной сетей до­пускается применение труб диаметром 150 мм.

2. Для производственной канализации при соответст­вующем обосновании допускается применение груб диамет­ром менее 150 мм.

 

РАСЧЕТНЫЕ СКОРОСТИ И НАПОЛНЕНИЯ

ТРУБ И КАНАЛОВ

 

2.34. Во избежание заиливания канализационных сетей расчетные скорости движения сточных вод следует принимать а зависимости от степени напол­нения труб и каналов и крупности взвешенных ве­ществ, содержащихся в сточных водах.

При наибольшем расчетном наполнении труб в сети бытовой и дождевой канализации наименьшие скорости следует принимать по табл. 16.

 

Таблица 16

 

Диаметр, мм

Скорость vmin, м/с, при наполнении H/D

 

 

0,6

0,7

0,75

0,8

 

150250

 

0,7

 

 

 

300400

0,8

-

450500

0,9

600800

1

900

1,15

10001200

1,15

1500

1,3

Св. 1500

 

1,5

 

Примечания: 1. Для производственных сточных вод наименьшие скорости следует принимать в соответст­вии с указаниями по строительному проектированию пред­приятий отдельных отраслей промышленности или по эксплуатационным данным.

2. Для производственных сточных вод, близких по ха­рактеру взвешенных веществ к бытовым, наименьшие ско­рости надлежит принимать как для бытовых сточных вод.

3. Для дождевой канализации при Р = 0,33 года наимень­шую скорость следует принимать 0,6 м/с.

 

2.35. Минимальную расчетную скорость движения осветленных или биологически очищенных сточ­ных вод в лотках и трубах допускается принимать 0,4 м/с.

2.36. Наибольшую расчетную скорость движения сточных вод следует принимать, м/с: для металли­ческих труб — 8, для неметаллических — 4, для дож­девой канализации соответственно 10 и 7.

2.37. Расчетную скорость движения неосветлен­ных сточных вод в дюкерах необходимо принимать не менее 1 м/с, при этом в местах подхода сточных вод к дюкеру скорости должны быть не более скоростей в дюкере.

2.38. Наименьшие расчетные скорости движения сырых и сброженных осадков, а также уплотнен­ного активного ила в напорных илопроводах сле­дует принимать по табл. 17.

2.39. Наибольшие скорости движения дождевых и допускаемых к спуску в водоемы производст­венных сточных вод в каналах следует принимать по табл. 18.

 

Таблица 17

 

 

Влажность

vmin, м/с, при

 

 

Влажность

vmin, м/с, при

осадка, %

D =150 200 мм

D = 250 400 мм

осадка, %

D =150 200 мм

D = 250 400 мм

 

98

 

0,8

 

0,9

 

93

 

1,3

 

1,4

97

0,9

1,0

92

1,4

1,5

96

1,0

1,1

91

1,7

1,8

95

1,1

1,2

90

1,9

2,1

94

 

1,2

1,3

 

 

 

 

Таблица 18

 

 

Грунт или тип крепления

Наибольшая скорость движения

в каналах, м/с, при глубине потока

от 0,4 до 1 м

 

Крепление бетонными плитами

 

4

Известняки, песчаники средние

4

Одерновка:

    плашмя

 

1

    в стенку

1,6

Мощение:

    одинарное

 

2

    двойное

 

33,5

 

Примечание. При глубине патока менее 0,4 м зна­чения скоростей движения сточных вод следует принимать с коэффициентом 0,85, при глубине свыше 1 м с коэффи­циентом 1,25.

 

 

2.40. Расчетное наполнение трубопроводов и каналов с поперечным сечением любой формы надле­жит принимать не более 0,7 высоты.

Расчетное наполнение каналов прямоугольного поперечного сечения допускается принимать не бо­лее 0,75 высоты.

Для трубопроводов дождевой и общесплавной систем водоотведения следует принимать полное расчетное наполнение.

 

УКЛОНЫ ТРУБОПРОВОДОВ, КАНАЛОВ

И ЛОТКОВ

 

2.41. Наименьшие уклоны трубопроводов и каналов следует принимать в зависимости от допустимых минимальных скоростей движения сточных вод.

Наименьшие уклоны трубопроводов для всех систем канализации следует принимать для труб диаметрами: 150 мм 0,008, 200 мм 0,007.

В зависимости от местных условий при соот­ветствующем обосновании для отдельных участков сети допускается принимать уклоны для труб диаметрами: 200 мм 0,005, 150 мм 0,007.

Уклон присоединения от дождеприемников сле­дует принимать 0,02.

2.42. В открытой дождевой сети наименьшие ук­лоны лотков проезжей части, кюветов и водоотвод­ных канав следует принимать по табл. 19.

 

Таблица 19

 

Лотки, кюветы, канавы

 

Наименьший уклон

 

Лотки проезжей части при:

    покрытии асфальтобетонном

 

 

 

0,003

    брусчатом или щебеночном по­крытии

 

0,004

    булыжной мостовой

 

0,005

Отдельные лотки и кюветы

 

0,005

Водоотводные канавы

 

0,003

 

2.43. Наименьшие размеры кюветов и канав тра­пецеидального сечения следует принимать: ширину по дну 0,3 м, глубину 0,4 м.

 

3. СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

 

СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ

 

3.1. Канализование населенных пунктов следует предусматривать по системам: раздельной полной или неполной, полураздельной, а также комбиниро­ванной.

Отведение поверхностных вод по открытой сис­теме водостоков допускается при соответствую­щем обосновании и согласовании с органами санитарно-эпидемиологической службы, по регулиро­ванию и охране вод, а также с органами охраны рыб­ных запасов.

3.2. Выбор системы канализации следует произ­водить с учетом требований к очистке поверхност­ных сточных вод, климатических условий, рельефа местности и других факторов.

В районах с интенсивностью дождей q20 менее 90 л/с на 1 га следует рассматривать возможность применения полураздельной системы канализации.

 

СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

МАЛЫХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ (ДО 5000 ЧЕЛ.)

И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ЗДАНИЙ

 

3.3. Канализацию малых населенных пунктов следует предусматривать, как правило, по неполной раздельной системе.

3.4. Для малых населенных пунктов следует пре­дусматривать, как правило, централизованные схе­мы канализации для одного или нескольких насе­ленных пунктов, отдельных групп зданий и производственных зон.

Централизованные схемы канализации следует проектировать объединенными для жилых и произ­водственных зон, исключая навозсодержащие сточ­ные воды, при этом объединение производственных сточных вод с бытовыми должно производиться с учетом п. 3.18.

Устройство централизованных схем раздельно для жилой и производственной зон допускается при технико-экономическом обосновании.

3.5. Децентрализованные схемы канализации до­пускается предусматривать:

при отсутствии опасности загрязнения исполь­зуемых для водоснабжения водоносных горизон­тов;

при отсутствии централизованной канализации в существующих или реконструируемых населенных пунктах для объектов, которые должны быть кана­лизованы в первую очередь (больниц, школ, детс­ких садов и яслей, административно-хозяйственных зданий, отдельных жилых домов промышленных предприятий и т. п.), а также для первой стадии строительства населенных пунктов при расположе­нии объектов канализования на расстоянии не ме­нее 500 м:

при необходимости канализования групп или отдельных зданий.

3.6. Для очистки сточных вод при централизован­ной схеме канализации следует применять сооруже­ния:

естественной биологической очистки (поля филь­трации, биологические пруды);

искусственной биологической очистки (аэротенки и биофильтры различных типов, циркуляцион­ные окислительные каналы);

физико-химической очистки для вахтовых посел­ков с временным пребыванием персонала и для других объектов с периодическим пребыванием людей.

3.7. Для очистки сточных вод при децентрализо­ванной схеме канализации следует применять фильтрующие колодцы, поля подземной фильтра­ции, песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи, аэротенки на полное окисление, соору­жения физико-химической очистки для объектов периодического функционирования (пионерских лагерей, туристских баз и т. п.).

3.8. Для очистки сточных вод малых населенных пунктов целесообразно применение установок за­водского изготовления по ГОСТ 25298—82.

3.9. Для отдельно стоящих зданий при расходе бытовых сточных вод до 1 м3/сут допускается устройство люфт-клозетов или выгребов.

3.10. Обработку сточных вод прачечных, загряз­ненных синтетическими поверхностно-активными веществами  (СПАВ), допускается производить совместно с бытовыми сточными водами при отно­шении их количеств 1:9. Для банно-прачечных сточ­ных вод это отношение следует принимать 1:4, для банных — 1:1. При обосновании допускается при­менение регулирующих резервуаров.

При большом количестве банно-прачечных сточ­ных вод следует предусматривать их обработку для обеспечения допустимой концентрации СПАВ.

3.11. По подаче сточных вод на очистные соору­жения насосами расчет очистных сооружений малых населенных пунктов следует производить на рас­ход, равный производительности насосных установок.

 

СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

 

3.12. Система водного хозяйства промышленных предприятий должна быть с максимальным повтор­ным (последовательным) использованием производственной воды в отдельных технологических операциях и с оборотом охлаждающей воды для отдельных цехов или всего предприятий в целом. Безвозвратные потери воды должны восполняться за счет аккумулирования поверхностных сточных вод, бытовых, городских и производственных сточ­ных вод после их очистки и обеззараживания (обез­вреживания).

Прямоточная система подачи воды на производ­ственные нужды со сбросом очищенных сточных вод в водные объекты допускается лишь при обос­новании и согласовании с органами по регулирова­нию использования и охране под и органами рыбо­охраны.

3.13. При выборе схемы и системы канализации промышленных предприятий необходимо учиты­вать:

возможность исключения образования загрязнен­ных сточных вод в технологическом процессе за счет внедрения безотходных и безводных произ­водств, использования сухих процессов, устройства замкнутых систем водного хозяйства, применений воздушных методов охлаждения и т. п.;

требования к качеству воды, используемой в различных технологических процессах, и ее коли­чество;

количество и характеристику сточных вод, обра­зующихся в различных технологических процес­сах. и физико-химические свойства присутствую­щих в них загрязняющих веществ, материальный и энергетический балансы водопотребления и водоотведения;

возможность локальной очистки потоков сточ­ных вод с целью извлечения отдельных компонен­тов и повторного использования воды, а также создания локальных замкнутых систем производст­венного водоснабжения;

возможность последовательного использования воды в различных технологических процессах с различными требованиями к ее качеству;

возможность вывода отдельным потоком сточ­ных вод, требующих локальной очистки;

возможность объединения сточных вод с иден­тичной качественной характеристикой;

возможность использования в производстве очи­щенных бытовых и городских сточных вод, а также поверхностных сточных вод и создания замкнутых систем водного хозяйства без сброса сточных вод в водные объекты;

возможность протекания в трубопроводах хими­ческих процессов с образованием газообразных или твердых продуктов при поступлении в канали­зацию различных сточных вод;

условия спуска производственных сточных вод в водные объекты или в систему канализации на­селенного пункта или другого водопользова­теля.

3.14. Канализование промышленных предприятий надлежит предусматривать, как правило, по полной раздельной системе.

3.15. Сточные воды, требующие специальной очистки с целью их возврата в производство или для подготовки перед спуском в водные объекты или в систему канализации населенного пункта или другого водопользователя, следует отводить само­стоятельным потоком.

3.16. Объединение потоков производственных сточных вод с различными загрязняющими вещест­вами допускается при целесообразности их совмест­ной очистки.

3.17. Очистка производственных и городских сточных вод на внеплощадочных очистных соору­жениях может производиться совместно или раз дельно в зависимости от характеристики поступающих сточных вод и условий их повторного исполь­зования.

3.18. Производственные сточные воды, подлежа­щие совместному отведению и очистке с бытовыми сточными водами населенного пункта, не должны:

нарушать работу сетей и сооружений;

содержать вещества, которые способны засорять трубы канализационной сети или отлагаться на стен­ках труб;

оказывать разрушающее действие на материал труб и элементы сооружений канализации;

содержать горючие примеси и растворенные ве­щества, способные образовывать взрывоопасные и токсичные газы в канализационных сетях и соору­жениях;

содержать вредные вещества в концентрациях, нарушающих работу очистных сооружений или препятствующих использованию их в системах технического водоснабжения или сбросу в водные объекты (с учетом эффекта очистки).

Производственные сточные воды, не отвечающие указанным требованиям, должны подвергаться предварительной очистке. Степень их предваритель­ной очистки должна быть согласована с организа­циями. проектирующими очистные сооружения на­селенного пункта или другого водопользователя.

3.19. Сточные воды. не загрязненные в процессе производства, должны быть использованы в смете мах производственного водоснабжения предприятия или переданы другому потребителю, в том числе на орошение.

3.20. Количество сточных вод промышленных предприятий необходимо определять по технологи­ческим данным с анализом водохозяйственного баланса в части возможного увеличения водооборота и повторного использования сточных вод. при от­сутствии данных по укрупненным нормам расхода воды на единицу продукции или сырья, по данным аналогичных предприятий. Из общего количества сточных вод промышленных предприятий следует выделять количество, принимаемое в канализацию населенного пункта или другого водопользователя.

 

СХЕМА КАНАЛИЗОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ

СТОЧНЫХ ВОД С ТЕРРИТОРИЙ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ

И ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

 

3.21. При раздельной системе канализации очист­ку поверхностных сточных вод с территории города следует осуществлять на локальных или централизованных очистных сооружениях поверхностного стока. При этом в зависимости от предъявляемых требований следует, как правило, применять сооружения механической очистки {решетки, песколовки, отстойники, фильтры). В некоторых случаях возможна совместная очистка поверхностных, быто­вых и производственных сточных вод на общих очистных сооружениях, при этом поверхностные сточные воды следует аккумулировать в накопи­телях и подавать в систему канализации в часы ми­нимального притока городских сточных вод.

3.22. При полураздельной системе канализации очистку смеси поверхностных вод с бытовыми и производственными сточными водами следует осу­ществлять по полной схеме очистки, принятой для городских сточных вод.

Для снижения гидравлической нагрузки на очист­ные сооружения допускается использование регу­лирующих емкостей.

3.23. Поверхностные сточные воды с террито­рий промышленных предприятий следует подвер­гать очистке.

Разработка мероприятий по очистке поверхност­ных сточных вод на предприятиях должна основы­ваться на натурных данных об источниках загряз­нения территории и воздуха, характеристике водо­сборного бассейна, сведениях об атмосферных осадках, выпадающих в данном районе, режимах полива и мойки территории.

Если территория предприятия по составу и ко­личеству накапливающихся на поверхности приме­сей мало отличается от селитебной, поверхностные сточные воды могут быть направлены в дождевую канализацию населенного пункта.

3.24. Выбор схемы отведения поверхностных сточных вод на очистку должен осуществляться на основе оценки технической возможности и эконо­мической целесообразности:

использования, как правило, поверхностных сточных вод в системах производственного водо­снабжения;

самостоятельной очистки поверхностных сточных вод.

3.25. При разработке схемы отведения и очистки поверхностных сточных вод в зависимости от кон­кретных условий (источников загрязнения, разме­ров, расположения и рельефа водосборного бассей­на и др.) следует учитывать необходимость локали­зации отдельных участков производственной терри­тории, на которые могут попадать вредные вещест­ва, с отводом стока в производственную канализа­цию или после предварительной очистки в дождевую канализацию. В ряде случаев необходимо оценивать целесообразность раздельной очистки стоков с производственных площадей, отличающихся по ха­рактеру и степени загрязнения территории.

3.26. Для очистки поверхностных сточных вод рекомендуется предусматривать простые в эксплуа­тации и надежные в работе сооружения механичес­кой и физико-химической очистки. Во всех случаях следует применять отстойные сооружения. Для ин­тенсификации процесса очистки и обеспечения более глубокой степени очистки, чем та, которая достига­ется в отстойных сооружениях, рекомендуется применять фильтрацию, коагуляцию, флотацию.

При необходимости снижения содержания орга­нических примесей осветленные сточные воды сле­дует направлять на сооружения биологической очистки. Для интенсификации биологической очистки городских и поверхностных сточных вод допус­кается применять контактно-стабилизационный ме­тод (на аэротенках).

 

4. КАНАЛИЗАЦИОННЫЕ СЕТИ

И СООРУЖЕНИЯ НА НИХ

 

УСЛОВИЯ ТРАССИРОВАНИЯ СЕТЕЙ

И ПРОКЛАДКИ ТРУБОПРОВОДОВ

 

4.1. Расположение сетей на генеральных планах, а также минимальные расстояния в плане и при пе­ресечениях от наружной поверхности труб до соору­жений и инженерных коммуникаций должны прини­маться согласно СНиП II-89-80.

4.2. При параллельной прокладке нескольких напорных трубопроводов расстояние между на­ружной поверхностью труб следует принимать из условия производства работ, обеспечения защиты смежных трубопроводов при аварии на одном из них, в зависимости от материала труб, внутреннего давления и геологических  условий согласно СНиП 2.04.02-84.

4.3. Проектирование коллекторов, прокладыва­емых щитовой проходкой или горным способом, в том числе коллекторов глубокого заложения, необходимо выполнять согласно СНиП II-91-77 и Указаниям по производству и приемке работ по сооружению коллекторных тоннелей способом щитовой проходки в городах и промышленных предприятиях (СН 322-74).

При параллельной прокладке двух коллекторов расстояние между ними следует принимать равным пяти диаметрам наибольшего из коллекторов, но не менее 10 м.

4.4. Надземная и наземная прокладка канализа­ционных трубопроводов на территории населенных пунктов не допускается.

При пересечении глубоких оврагов, водотоков и водоемов, а также при укладке канализационных трубопроводов за пределами населенных пунктов допускается наземная и надземная прокладка тру­бопроводов.

 

ПОВОРОТЫ, СОЕДИНЕНИЯ

И ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ

 

4.5. Угол между присоединяемой и отводящей трубами должен быть не менее 90°.

 

Примечание. Любой угол между присоединениями и отводящими трубопроводами допускается при уст­ройстве в колодце перепада в виде стояка и присоединении дождеприемников с перепадом.

 

4.6. Повороты на коллекторах надлежит преду­сматривать в колодцах; радиус кривой поворота лотка необходимо принимать не менее диаметра трубы, на коллекторах диаметром 1200 мм и бо­лее не менее пяти диаметров и предусматривать смотровые колодцы в начале и конце кривой.

Повороты коллекторов, сооружаемых с по­мощью щитовой проходки или горным способом, надлежит принимать согласно СНиП II-91-77.

4.7. Соединения трубопроводов разных диамет­ров следует предусматривать в колодцах по шелыгам труб. При обосновании допускается соеди­нение труб по расчетному уровню воды.

4.8. Наименьшую глубину заложения канализаци­онных трубопроводов необходимо принимать на основании опыта эксплуатации сетей в данном районе. При отсутствии данных по эксплуатации мини­мальную глубину заложения лотка трубопровода допускается принимать, для труб диаметром до 500 мм на 0,3 м; для труб большего диаметрана 0,5 м менее большей глубины проникания в грунт нулевой температуры, не менее 0,7 м до верха трубы, считая от отметок поверхности земли или планировки. Наименьшую глубину заложения кол­лекторов с постоянным (малоколеблющимся) рас­ходом сточных вод необходимо определять тепло­техническим и статическим расчетами.

Минимальную глубину заложения коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой, необходимо принимать не менее 3 м от отметок поверхности земли или планировки до верха щита.

Трубопроводы, укладываемые на глубину 0,7 м и менее, считая от верха трубы, должны быть пре­дохранены от промерзания и повреждения назем­ным транспортом.

Максимальную глубину заложения труб, а также коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой или горным способом, надлежит определять расчетом в зависимости от материала труб, грунтовых условий, метода производства работ.

 

ТРУБЫ, УПОРЫ, АРМАТУРА

И ОСНОВАНИЯ ПОД ТРУБЫ

 

4.9. Для канализационных трубопроводов сле­дует применять:

самотечных безнапорные железобетонные, бе­тонные, керамические, чугунные, асбестоцементные, пластмассовые трубы и железобетонные детали;

напорных напорные железобетонные, асбесто­цементные, чугунные, стальные и пластмассовые трубы.

 

Примечания: 1. Применение чугунных труб для самотечной и стальных для напорной сетей допускается при прокладке в труднодоступных пунктах строительства, в вечномерзлых, просадочных грунтах, на подрабатыва­емых территориях, в местах переходов через водные пре­грады, под железными и автомобильными дорогами, в местах пересечения с сетями хозяйственно-питьевого водо­провода, при прокладке трубопроводов по опорам эста­кад, в местах, где возможны механические повреждения труб.

2. При укладке трубопроводов в агрессивных средах следует применять трубы, стойкие к коррозии.

3. Стальные трубопроводы должны быть покрыты снаружи антикоррозионной изоляцией. На участках воз­можной электрокоррозии надлежит предусматривать катод­ную защиту трубопроводов.

 

4.10. Тип основания под трубы необходимо при­нимать в зависимости от несущей способности грунтов и нагрузок.

Во всех грунтах, за исключением скальных, плывунных, болотистых и просадочных I типа, необходимо предусматривать укладку труб непосредственно на выровненное и утрамбованное дно траншеи.

В скальных грунтах необходимо предусматривать укладку труб на подушку толщиной не менее 10 см из местного песчаного или гравелистого грунта, в илистых, торфянистых и других слабых грунтахна искусственное основание.

4.11. На напорных трубопроводах в необходимых случаях надлежит предусматривать установку задвижек, вантузов, выпусков и компенсаторов в ко­лодцах.

4.12. Уклон напорных трубопроводов по направ­лению к выпуску следует принимать не менее 0,001.

Диаметр выпусков следует назначать из условия опорожнения участка трубопроводов в течение не более 3 ч.

Отвод сточной воды, выпускаемой из опорожняемого участка, надлежит предусматривать без сброса в водный объект в специальную камеру с последующей перекачкой в канализационную сеть или с вывозом сточных вод автоцистерной.

4.13. На поворотах напорных трубопроводов в вертикальной или горизонтальной плоскости, когда возникающие усилия не могут быть восприняты стыками труб, должны предусматриваться упоры согласно СНиП 2.04.02-84.

 

СМОТРОВЫЕ КОЛОДЦЫ

 

4.14. Смотровые колодцы на канализационных сетях всех систем надлежит предусматривать:

в местах присоединений;

в местах изменения направления, уклонов и диа­метров трубопроводов;

на прямых участках на расстояниях в зависимости от диаметра труб: 150 мм — 35 м, 200 — 450 мм — 50 м, 500 600 мм 75 м, 700 900 мм 100 м, 1000 1400 мм 150 м, 1500 2000 мм 200 м, свыше 2000 мм 250 300 м.

4.15. Размеры в плане колодцев или камер бы­товой и производственной канализации надлежит принимать в зависимости от трубы наибольшего диаметра D:

на трубопроводах диаметром до 600 мм длину и ширину 1000 мм;

на трубопроводах диаметром 700 мм и болеедлину D + 400 мм, ширину D + 500 мм.

Диаметры круглых колодцев следует принимать на трубопроводах диаметрами: до 600 мм — 1000 мм; 700 мм 1250 мм; 8001000 мм 1500 мм; 1200 мм 2000 мм.

 

Примечания: 1. Размеры в плане колодцев на по­воротах необходимо определять из условия размещения а них лотков поворота.

2. На трубопроводах диаметром не более 150 мм при глубине заложения до 1,2 м допускается устройство колод­цев диаметром 700 мм.

3. При глубине заложения свыше 3 м диаметр колодцев следует принимать не менее 1500 мм.

 

4.16. Высоту рабочей части колодцев (от попки или площадки до покрытия), как правило, необхо­димо принимать 1800 мм; при высоте рабочей части колодцев менее 1200 мм ширину их допуска­ется принимать равной D + 300 мм, но не менее 1000 мм.

4.17. В рабочей части колодцев надлежит предусматривать:

установку стальных скоб или навесных лестниц для спуска в смотровой колодец;

на трубопроводах диаметром свыше 1200 мм при высоте рабочей части свыше 1500 мм огра­ждение рабочей площадки высотой 1000 мм.

4.18. Полки лотка смотровых колодцев должны быть расположены на уровне верха трубы большего диаметра.

В колодцах на трубопроводах диаметром 700 мм и более допускается предусматривать рабочую пло­щадку с одной стороны лотка и полку шириной не менее 100 мм с другой. На трубопроводах диаметром свыше 2000 мм допускается устройство рабочей площадки на консолях, при этом размер открытой части лотка следует принимать не менее 2000 х 2000 мм.

4.19. Размеры в плане колодцев дождевой кана­лизации следует принимать: на трубопроводах диаметром до 600 мм включ. —диаметром 1000 мм; на трубопроводах диаметром 700 мм и болеекруглыми или прямоугольными с лотковой частью длиной 1000 мм и шириной, равной диаметру наибольшей трубы.

Высоту рабочей части колодцев на трубопроводах диаметром от 700 до 1400 мм включ. надлежит принимать от лотка трубы наибольшего диаметра; на трубопроводах диаметром 1500 мм и более рабочие части не предусматриваются.

Полки лотков колодцев должны быть преду­смотрены только на трубопроводах диаметром до 900 мм включ. на уровне половины диаметра наибольшей трубы.

4.20. Горловины колодцев на сетях канализации всех систем надлежит принимать диаметром 700 мм; размеры горловины и рабочей части колодцев на поворотах, а также на прямых участках трубопроводов диаметром 600 мм и более на расстояниях через 300—500 м следует предусматривать достаточ­ными для опускания приспособлений для про­чистки сети.

4.21. Установку люков необходимо предусматри­вать: в одном уровне с поверхностью проезжей части дорог при усовершенствованном покрытии; на 50—70 мм выше поверхности земли в зеленой зоне и на 200 мм выше поверхности земли на не­застроенной территории. В случае необходимости надлежит предусматривать люки с запорными устройствами.

4.22. При наличии грунтовых вод с расчетным уровнем выше дна колодца необходимо предусмат­ривать гидроизоляцию дна и стен колодца на 0,5 м выше уровня грунтовых вод.

4.23. На коллекторах, прокладываемых щитовой проходкой или горным способом, необходимо предусматривать устройство смотровых шахтных стволов или скважин диаметром не менее 0,9 м. Расстояние между смотровыми шахтными стволами или скважинами не должно превышать 500 м.

4.24. Оборудование шахтных стволов должно соответствовать требованиям правил безопасности при строительстве подземных гидротехнических сооружений и правил безопасности для угольных, сланцевых или рудных шахт.

В смотровых скважинах необходимо предусмат­ривать площадки с люком, расстояние между кото­рыми по высоте должно быть не более 6 м, а также устройство металлических лестниц или скоб. Люк в плане должен быть размером не менее 600 х 700 мм или диаметром не менее 700 мм.

 

ПЕРЕПАДНЫЕ КОЛОДЦЫ

 

4.25. Перепадные колодцы следует предусматри­вать:

для уменьшения глубины заложения трубопро­водов;

во избежание превышения максимально допу­стимой скорости движения сточной воды или резкого изменения этой скорости;

при пересечении с подземными сооружениями;

при затопленных выпусках в последнем перед водоемом колодце.

 

Примечание. На трубопроводах диаметром до 600 мм перепады высотой до 0,5 м допускается осуще­ствлять без устройства перепадного колодца путем сли­ва в смотровом колодце.

 

4.26. Перепады высотой до 3 м на трубопроводах диаметром 600 мм и более надлежит принимать в виде водосливов практического профиля.

Перепады высотой до 6 м на трубопроводах диаметром до 500 мм включ. следует осуществлять в колодцах в виде стояка сечением не менее сече­ния подводящего трубопровода.

В колодцах над стояком необходимо преду­сматривать приемную воронку, под стоякомводобойный приямок с металлической плитой в основании.

Для стояков диаметром до 300 мм допускается установка направляющего колена взамен водо­бойного приямка.

4.27. На коллекторах дождевой канализации при высоте перепадов до 1 м допускается преду сматривать перепадные колодцы водосливного типа, при высоте перепада 1—3 м водобойного типа с одной решеткой из водобойных балок (плит), при высоте перепада 3—4 м с двумя водобой­ными решетками.

 

ДОЖДЕПРИЕМНИКИ

 

4.28. Дождеприемники по ГОСТ 26008-83 сле­дует предусматривать:

на затяжных участках спусков (подъемов);

на перекрестках и пешеходных переходах со стороны притока поверхностных вод;

в пониженных местах в конце затяжных уча­стков спусков;

в пониженных местах при пилообразном профиле лотков улиц;

в местах улиц, дворовых и парковых территорий, не имеющих стока поверхностных вод.

В пониженных местах наряду с дождеприемника­ми, имеющими горизонтальное перекрытое решеткой отверстие в плоскости проезжей части, до­пускается также применение дождеприемников с вертикальным в плоскости бордюрного камня отверстием и комбинированного типа с отверстием как горизонтальным, так и вертикальным.

На участках с затяжным продольным уклоном следует применять дождеприемники с горизонталь­ным отверстием.

4.29. Дождеприемники с горизонтальным отверстием в пониженных местах лотков с пилообразным продольным профилем и на участках с продольным уклоном менее 0,005 оборудуются малой прямо­угольной дождеприемной решеткой.

На участках улиц с продольным уклоном 0,005 или более и в пониженных местах в конце затяжных участков спусков дождеприемники с горизонталь­ным отверстием должны быть оборудованы боль­шой прямоугольной решеткой.

4.30. Расстояния между дождеприемниками при пилообразном продольном профиле лотка назначаются в зависимости от значений продольного ук­лона лотка и глубины воды в лотке в точке измене­ния направления продольного уклона и у дожде­приемника.

Расстояния между дождеприемными решетками на участке улиц с продольным уклоном одного направления устанавливаются расчетом исходя из условия, что ширина потока в лотке перед решеткой не превышает 2 м.

4.31. Длина присоединения от дождеприемника до смотрового, колодца на коллекторе должна быть не более 40 м, при этом допускается установка не более одного промежуточного дождеприемника. Диаметр присоединения назначается по расчетному притоку воды к дождеприемнику при уклоне 0,02, но должен быть не менее 200 мм.

4.32. К дождеприемнику допускается предусма­тривать присоединения водосточных труб зданий, а также дренажных трубопроводов.

4.33. При полураздельной системе канализации надлежит предусматривать дождеприемники с при­ямком глубиной 0,5—0,7 м для осадка и гидрав­лическим затвором высотой не менее 0,1 м.

4.34. При раздельной системе канализации дожде­приемники следует предусматривать с плавным очертанием дна без приямка для осадка.

4.35. Присоединение канавы к закрытой сети надлежит предусматривать через колодец с от­стойной частью.

В оголовке канавы необходимо предусматривать решетки с прозорами не более 50 мм; диаметр соединительного трубопровода следует принимать по расчету, но не менее 250 мм.

 

дюкеры

 

4.36. Диаметры труб дюкеров следует принимать не менее 150 мм.

4.37. Дюкеры при пересечении водоемов и водотоков необходимо принимать не менее чем в две рабочие линии из стальных труб с усиленной анти­коррозионной изоляцией, защищенной от механи­ческих повреждений. Каждая линия дюкера должна проверяться на пропуск расчетного расхода с учетом допустимого подпора.

При расходах сточных вод, не обеспечивающих расчетных скоростей (см. п. 2.34), одну из двух линий надлежит принимать резервной (нерабочей).

Проекты дюкеров через водные объекты, исполь­зуемые для хозяйственно-питьевого водоснабжения и рыбохозяйственных целей, должны быть согласованы с органами санитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов, через судо­ходные водотоки с органами управления речным флотом союзных республик.

При пересечении оврагов и суходолов допускается предусматривать дюкеры в одну линию.

4.38. При проектировании дюкеров необходимо принимать:

глубину заложения подводной части трубопрово­да от проектных отметок или возможного размыва дна водотока до верха трубы не менее 0,5 м, в пределах фарватера на судоходных водных объек­тах не менее 1 м;

угол наклона восходящей части дюкеров не более 20° к горизонту;

расстояние между нитками дюкера в свету не менее 0,7 — 1,5 м в зависимости от давления.

4.39. Во входной и выходной камерах дюкера надлежит предусматривать затворы.

4.40. Отметку планировки у камер дюкера при расположении их в пойменной части водного объек­та следует принимать на 0,5 м выше горизонта высоких вод с обеспеченностью 3 %.

 

ПЕРЕХОДЫ ЧЕРЕЗ ДОРОГИ

 

4.41. Переходы трубопроводов через железные и автомобильные дороги следует проектировать согласно СНиП 2.04.02-84.

 

ВЫПУСКИ, ЛИВНЕОТВОДЫ И ЛИВНЕСПУСКИ

 

4.42. Выпуски в водные объекты надлежит размещать в местах с повышенной турбулентностью потока (сужениях, протоках, порогах и пр.).

В зависимости от условий сброса очищенных сточных вод в водотоки следует принимать берего­вые, русловые или рассеивающие выпуски. При сбросе очищенных сточных вод в моря и водохрани­лища необходимо предусматривать, как правило, глубоководные выпуски.

4.43. Трубопроводы русловых и глубоководных выпусков необходимо принимать из стальных с уси­ленной изоляцией или пластмассовых труб с про­кладкой их в траншеях. Оголовки русловых, бе­реговых и глубоководных выпусков надлежит предусматривать преимущественно бетонными.

Конструкцию выпусков необходимо принимать с учетом требований судоходства, режимов уров­ней, волновых воздействий, а также геологических условий и русловых деформаций.

4.44. Ливнеотводы следует предусматривать в виде:

выпусков с оголовками а форме стенки с открылками при неукрепленных берегах;

отверстия в подпорной стенке при наличии набережных.

Во избежание подтопления территории в случае периодических подъемов уровня воды в водном объекте а зависимости от местных условий не­обходимо предусматривать специальные затворы.

4.45. Ливнеспуски следует принимать в виде камеры с водосливным устройством, рассчитан­ным на сбрасываемый в водный объект расход воды. Конструкция водосливного устройства долж­на определяться в зависимости от местных условий (местоположения ливнеспуска на главном коллек­торе или притоке, максимального уровня воды в водном объекте и т. п.).

 

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СЕТЕЙ

КАНАЛИЗАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

 

4.46. Число сетей производственной канализации на промышленной площадке необходимо опреде­лять исходя из состава сточных вод, их расхода и температуры, возможности повторного использова­ния воды, необходимости локальной очистки и строительства бессточных систем водообеспечения.

4.47. На промышленных площадках в зависи­мости от состава сточных вод допускается предусматривать прокладку канализационных трубопро­водов в открытых и закрытых каналах, лотках, тоннелях, а также по эстакадам.

4.48. Расстояния от трубопроводов, отводящих сточные воды, содержащие агрессивные, летучие токсичные и взрывоопасные вещества (с удельным весом газов и паров менее 0,8 по отношению к воздуху), до наружной стенки проходных тоннелей следует принимать не менее 3 м, до подвальных по­мещений не менее б м.

При наружной прокладке напорных трубопрово­дов, транспортирующих агрессивные сточные воды, их следует укладывать в вентилируемых проход­ных или полупроходных каналах. Допускается прокладка в непроходных каналах при устрой­стве на них смотровых камер.

4.49. Для запорных, ревизионных и соединительных устройств на трубопроводах сточных вод, содержащих летучие токсичные и взрывоопасные вещества, необходимо предусматривать повышен­ную герметичность.

4.50. Для транспортирования агрессивных произ­водственных сточных вод в зависимости от состава и концентрации, а также от температуры необходи­мо применять трубы, стойкие к воздействию транс­портируемых по ним веществ.

4.51. Заделку стыков раструбных труб, предназ­наченных для отвода агрессивных сточных вод, следует предусматривать материалами, стойкими к воздействию этих жидкостей. Для трубопроводов с жесткими стыками надлежит предусматривать основание, исключающее возможность просадки.

4.52. Сооружения на сети канализации агрессив­ных сточных вод должны быть защищены от корро­зионного воздействия жидкостей и их паров.

4.53. Лотки колодцев для кислых сточных вод следует предусматривать из кислотоупорных мате­риалов; в таких колодцах не допускается установ­ка металлических скоб и лестниц.

При диаметре трубопровода до 500 мм необходи­мо предусматривать облицовку прямолинейных лотков половинками керамических труб.

4.54. На выпусках из зданий сточных вод, содер­жащих легковоспламеняющиеся, горючие и взрыво­опасные вещества, необходимо предусматривать камеры с гидравлическим затвором.

4.55. Отвод дождевых вод с площадок открытого резервуарного хранения горючих, легковоспламеня­ющихся и токсичных жидкостей, кислот, щелочей и т. п., не связанных с регулярным сбросом загрязненных сточных вод, надлежит предусматривать через распределительный колодец с задвижками, позволяющими направлять воды при нормальных условиях в систему дождевой канализации, а при появлении течи в резервуарах-хранилищах в тех­нологические аварийные приемники, входящие в состав складского хозяйства.

 

ВЕНТИЛЯЦИЯ СЕТЕЙ

 

4.56. Вытяжную вентиляцию сетей бытовой и общесплавной канализации следует предусматри­вать через стояки внутренней канализации зданий.

4.57. Специальные вытяжные устройства над­лежит предусматривать во входных камерах дюке­ров, в смотровых колодцах (в местах резкого сни­жения скоростей течения воды в трубах диаметром свыше 400 мм) и в перепадных колодцах при высоте перепада свыше 1 м и расходе сточной воды свыше 50 л/с.

4.58. В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается проектировать искусст­венную вытяжную вентиляцию сетей.

4.59. Для естественной вытяжной вентиляции наружных сетей, отводящих сточные воды. содер­жащие летучие токсичные и взрывоопасные ве­щества, на каждом выпуске из здания следует предусматривать вытяжные стояки диаметром не менее 200 мм, размещаемые в отапливаемой части здания, при этом они должны иметь сообщение с наружной камерой гидравлического затвора и должны быть выведены выше конька крыши не менее чем на 0,7 м.

На участках сети, к которым выпуски не присоединяются, вытяжные стояки необходимо преду­сматривать не менее чем через 250 м. При отсут­ствии зданий следует предусматривать стояки диаметром 300 мм и высотой не менее 5 м.

4.60. Вентиляцию канализационных коллекторов, прокладываемых щитовым или горным способом, следует предусматривать через вентиляционные киоски, устанавливаемые, как правило, над шахт­ными стволами.

Допускается устройство вентиляционных кио­сков над смотровыми скважинами.

 

СЛИВНЫЕ СТАНЦИИ

 

4.61. Прием сточных вод от неканализованных районов надлежит осуществлять через сливные станции.

4.62. Сливные станции следует размещать вблизи канализационного коллектора диаметром не менее 400 мм, при этом количество сточных вод. посту­пающих от сливной станции, не должно превышать 20 % общего расчетного расхода по коллектору.

4.63. Сточная вода, поступающая от сливной станции, не должна содержать крупных механиче­ских примесей, песка и БПКполн свыше 1000 мг/л.

4.64. Отношение количества добавляемой воды к количеству жидких отбросов надлежит принимать 1:1. Следует предусматривать: 30 % общего рас­хода на мойку транспортных средств брандспой­тами, 25 % на разбавление отбросов в канале у приемных воронок и 45 % в отделении решеток и на создание водяной завесы.

Вода должна подаваться от водопроводной сети с разрывом струи.

 

5. НАСОСНЫЕ И ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ

 

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

5.1. Насосные и воздуходувные станции по надежности действия подразделяются на три кате­гории, указанные в табл. 20.

 

Таблица 20

 

Категория надежности действия

Характеристика режима работы

насосных станций

 

 

Первая

 

Не допускающие перерыва или снижения подачи сточных вод

Вторая

Допускающие перерыв подачи сточных вод не более 6 ч; воздуходувные стан­ции

Третья

Допускающие перерыв подачи сточных вод не более суток

 

 

Примечание. Перерыв в работе насосных станций второй и третьей категорий возможен при учете требований п. 1.8, технологических условий производства или прекращении водоснабжения населенных пунктов не более суток при численности жителей до 5000.

 

 

5.2. Требования к компоновке насосных и возду­ходувных станций, определению размеров ма­шинных залов, подъемно-транспортному оборудо­ванию, размещению насосных агрегатов, арматуры и трубопроводов, мероприятиям против затопления машинных залов надлежит принимать согласно СНиП 2.04.02-84.

5.3. При проектировании насосных станций для перекачки производственных сточных вод, содер­жащих горючие, легковоспламеняющиеся, взрыво­опасные и токсичные вещества, кроме настоящих норм следует учитывать соответствующие отрасле­вые нормы, указания, инструкции, а также Пра­вила устройства электроустановок (ПУЭ-76) Минэнерго СССР.

 

НАСОСНЫЕ СТАНЦИИ

 

5.4. Насосы, оборудование и трубопроводы сле­дует выбирать в зависимости от расчетного притока и физико-химических свойств сточных вод и осадков, высоты подъема и с учетом характеристик насосов и напорных трубопроводов, а также очередности ввода в действие объекта. Число резервных насосов надлежит принимать по табл. 21.

 

Примечания: 1. Производительность насосов для перекачки дождевых вод необходимо принимать с учетом незатопляемости пониженных территорий при установленном периоде однократного переполнения сети и регулиро­вания стока.

2. Для перекачки канализационных илов, осадков и песка допускается применять гидроэлеваторные и эрлифтные установки.

3. В насосных станциях первой категории перекачки производственных вод при невозможности обеспечения электропитания от двух источников допускается устанавливать резервные насосные агрегаты с двигателями тепловы­ми, внутреннего сгорания и т. д.

4. При необходимости перспективного увеличения производительности заглубленных насосных станций допуска­ется предусматривать возможность замены насосов насо­сами большей производительности или устройство резерв­ных фундаментов для установки дополнительных насосов.

 

Таблица 21

 

Бытовые и близкие к ним по составу производственные сточные воды

 

Агрессивные

сточные воды

Число насосов

 

 

рабочих

резервных при категории надежности действия насосных станций

 

рабочих

резервных при всех категориях надежности

 

первой

второй

третьей

 

действия насосных станций

 

1

 

 

2

 

1

 

1

 

1

 

1 и 1 на складе

2

 

2

1

1

23

2

3 и более

2

2

1 и 1

на складе

4

3

 

5 и более

Не менее 50%

 

Примечания: 1. В насосных станциях дождевой канализации резервные насосы, как правило, предусматривать не требуется, за исключением случаев, когда аварийный сброс дождевых вод в водные объекты невозможен.

2. При реконструкции, связанной с увеличением производительности, допускается для перекачки бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод в насосных станциях третьей категории не устанавливать резервные агрегаты, предусматривая хранение их на складе.

 

 

5.5. Насосные станции для перекачки бытовых и поверхностных сточных вод следует располагать в отдельно стоящих зданиях.

Насосные станции для перекачки производствен­ных сточных вод допускается располагать в блоке с производственными зданиями или в производ­ственных помещениях. В общем машинном зале насосных станций допускается предусматривать установку насосов, предназначенных для перекачки сточных вод различных категорий, кроме содержа­щих горючие, легковоспламеняющиеся, взрыво­опасные и летучие токсичные вещества.

Допускается установка насосов для перекачки бытовых сточных вод в производственных поме­щениях станций очистки сточных вод.

5.6. На подводящем коллекторе насосной стан­ции следует предусматривать запорное устрой­ство с приводом, управляемым с поверхности земли.

5.7. К каждому насосу, как правило, надлежит предусматривать самостоятельный всасывающий трубопровод.

5.8. Число напорных трубопроводов от насосных станций первой категории необходимо принимать не менее двух с устройством в случае необходимо­сти между ними переключений, расстояния между которыми следует определять из условия обеспече­ния при аварии на одном из них пропуска 100%-ного расчетного расхода, при этом следует предусматри­вать использование резервных насосов,

Для насосных станций второй и третьей катего­рий допускается предусматривать один напорный трубопровод.

5.9. Насосы, как правило, необходимо устанавли­вать под заливом. В случае расположения корпуса насоса выше расчетного уровня сточных вод в ре­зервуаре следует предусматривать мероприятия для обеспечения запуска насоса. Установку насосов для перекачки шламов и илов надлежит преду сматривать только под заливом.

5.10. Скорости движения сточных вод или осад­ков во всасывающих и напорных трубопроводах должны исключать осаждение взвесей. Для быто­вых сточных вод наименьшие скорости следует принимать согласно требованиям п. 2.34.

5.11. В насосных станциях для шламов или илов необходимо предусматривать возможность промыв­ки всасывающих и напорных трубопроводов.

В отдельных случаях допускается предусматри­вать механические средства прочистки шламопроводов.

5.12. При необходимости защиты насосов от засорения в приемных резервуарах насосных стан­ций следует предусматривать решетки с механизи­рованными граблями или решетки-дробилки.

При количестве отбросов менее 0,1 м3/сут до­пускается принимать решетки с ручной очисткой. Ширину прозоров решеток необходимо принимать на 10—20 мм менее диаметров проходных сече­ний устанавливаемых насосов.

При установке решеток с механизированными граблями или решеток-дробилок число резервных решеток необходимо принимать по табл. 22.

 

Таблица 22

 

 

Тип решетки

Число решеток

 

 

рабочих

резервных

 

С механизированными граблями и с прозорами шириной, мм:

    св. 20

 

 

 

1 и более

 

 

 

1

    1620

До 3

1

 

Св. 3

 

2

Решетки-дробилки, устанавлива­емые:

    на трубопроводах

 

До 3

 

1

(с ручном очисткой)

    на каналах

До 3

1

 

Св. 3

 

2

С ручной очисткой

1

 

 

5.13. Количество отбросов, задерживаемых ре­шетками из бытовых сточных вод, следует прини­мать по табл. 23. Средняя плотность отбросов — 750 кг/м3, коэффициент часовой неравномерности поступления 2.

 

Таблица 23

 

Ширина прозоров

решеток, мм

Количество отбросов, снимаемых с решеток на 1 чел., л/год

 

 

1620

 

8

2535

3

4050

2,3

6080

1,6

90125

 

1,2

 

5.14. Скорость движения сточных вод в прозорах решеток при максимальном притоке следует при­нимать в прозорах механизированных решеток 0,8—1 м/с, в прозорах решеток-дробилок — 1,2 м/с.

5.15. При механизированных решетках следует предусматривать установку дробилок для измель­чения отбросов и подачи измельченной массы в сточ­ную воду перед решеткой или установку герметич­ных контейнеров согласно требованиям п. 6.19.

При количестве отбросов свыше 1 т/сут кроме рабочей необходимо предусматривать резервную дробилку.

5.16. Вокруг решеток должен быть обеспечен проход шириной, м, не менее:

с механизированными граблями — 1,2 (перед фронтом — 1,5);

с ручной очисткой — 0,7;

решеток-дробилок, устанавливаемых на кана­лах, —1.

В заглубленных насосных станциях установку решеток-дробилок на трубопроводах допускается предусматривать на расстоянии не менее 0,25 м от стены.

5.17. Приемный резервуар и решетки, совмещен­ные в одном здании с машинным залом, должны быть отделены от него глухой водонепроницаемой перегородкой. Сообщение через дверь между машинным залом и помещением решеток допускается только в незаглубленной части здания при обес­печении мероприятий, исключающих перелив сточ­ных вод из помещения решеток в машинный зал при подтоплении сети.

5.18. Вместимость приемного резервуара насос­ной станции надлежит определять в зависимости от притока сточных вод, производительности насо­сов и допустимой частоты включения электрообо­рудования, но не менее 5-минутной максимальной производительности одного из насосов.

В приемных резервуарах насосных станций производительностью свыше 100 тыс. м3/сут необ­ходимо предусматривать два отделения без увели­чения общего объема.

Вместимость приемных резервуаров насосных станций, работающих последовательно, следует опре­делять из условия их совместной работы. В отдель­ных случаях эту вместимость допускается опреде­лять исходя из условий опорожнения напорного трубопровода.

5.19. Вместимость резервуара иловой станции при перекачке осадка за пределы станции очистки сточ­ных вод необходимо определять исходя из условия 15-минутной непрерывной работы насоса, при этом допускается уменьшать ее за счет непрерывного поступления осадка из очистных сооружений во время работы насоса.

Приемные резервуары иловых насосных станций допускается принимать с учетом возможности ис­пользования их как емкостей для воды при про­мывке илопроводов.

5.20. В приемных резервуарах надлежит преду­сматривать устройства для взмучивания осадка и обмыва резервуара. Уклон дна резервуара к приямку следует принимать не менее 0,1 .

5.21. В резервуарах для приема сточных вод, смешение которых может вызвать образование вредных газов, осаждающихся веществ, или при необходимости сохранения потоков сточных вод с различными загрязнениями следует предусматри­вать самостоятельные секции для каждого потока сточных вод.

5.22. Резервуары производственных сточных вод, содержащих горючие, легковоспламеняющиеся и взрывоопасные или летучие токсичные вещества, должны быть отдельно стоящими. Расстояния от наружной стены этих резервуаров должны быть, м, не менее: 10 до зданий насосных станций, 20 — до других производственных зданий, 100 — до об­щественных зданий.

5.23. Резервуары производственных агрессивных сточных вод должны быть, как правила, отдельно стоящими. Допускается их размещение в машин­ном зале. Число резервуаров должно быть не менее двух при непрерывном поступлении сточных вод. При периодических сбросах допускается предусмат­ривать один резервуар, при этом периодичность сбросов должна обеспечивать возможность про­ведения ремонтных работ.

5.24. Укладку всасывающих трубопроводов меж­ду резервуарами и зданиями насосных станции для агрессивных производственных сточных вод следует предусматривать в каналах или тоннелях.

5.25. в насосных станциях перекачки сточных вод необходимо предусматривать укладку трубопро­водов и арматуры, как правило, над поверхностью пола.

Не допускается укладка в каналах трубопроводов, транспортирующих агрессивные сточные воды. Количество запорной арматуры надлежит прини­мать минимальным.

5.26. В насосных станциях, как правило, надлежит предусматривать бытовые помещения (уборные с умывальниками, душевые, гардеробные) согласно СНиП II-92-76 в зависимости от численности обслу­живающего персонала и группы производственных процессов, а также вспомогательные помещения по табл. 24.

 

Таблица 24

 

 

Производительность, м3/сут

Площадь помещений, м2

 

 

служебных

мастерских

кладовых

 

До 5000

 

 

 

От 5000 до 15 000

8

10

6

От 15 000 до 100 000

12

15

6

Св. 100 000

 

20

25

10

 

Примечания: 1. Состав бытовых и вспомогательных помещений в насосных станциях, располагаемых на площадках предприятий и очистных сооружений, следует определять в зависимости от наличия аналогичных помеще­ний в близлежащих зданиях. Санитарный узел надлежит предусматривать в случае расположения насосной станции на расстоянии свыше 50 м от производственных зданий, имеющих санитарно-бытовые помещения.

2. В насосных станциях с управлением без постоянного обслуживающего персонала служебные помещения допускается не предусматривать.

 

 

ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ

 

5.27. Воздуходувные станции для аэрирования сточных вод следует размещать на территории очистных сооружений в непосредственной близости от места потребления сжатого воздуха и электрораспределительных устройств.

5.28. Воздуходувное оборудование должно выбираться на основании технологического расчета аэрационных сооружений с учетом прочих потреб­ностей площадки а сжатом воздухе.

5.29. Число рабочих агрегатов при производительности станции свыше 5000 м3 воздуха в 1 ч надлежит принимать не менее двух, при меньшей производительности допускается принимать один рабочий агрегат.

Число резервных агрегатов следует принимать при числе рабочих: до трех один, четыре и болеедва.

5.30. В здании воздуходувной станции допускается предусматривать размещение устройств для очистки воздуха, насосов для производственной воды, активного ила, опорожнения аэротенков, а также центральной диспетчерской, распредели­тельных устройств, трансформаторной подстанции, вспомогательных и бытовых помещений.

5.31. Машинный зал должен быть отделен от других помещений и иметь непосредственный выход наружу.

Размеры машинного зала а плане следует опре­делять согласно СНиП 2.04.02-84.

5.32. Устройство  для  забора  атмосферного воздуха необходимо предусматривать согласно СНиП II-33-75.

Очистку воздуха следует предусматривать на рулонных и других фильтрах. Компоновка филь­тров должна обеспечивать возможность отключе­ния отдельных фильтров для замены при регенера­ции.

При числе рабочих фильтров до трех необходимо предусматривать один резервный фильтр, свыше трех два резервных.

При использовании в аэротенках дырчатых труб допускается подача воздуха без очистки.

5.33. Скорость движения воздуха надлежит при­нимать, м/с: в камерах фильтров — до 4, в под­водящих каналах до 6, в трубопроводах до 40.

5.34. Расчет, воздухопроводов следует произво­дить с учетом сжатия воздуха, повышения его температуры и необходимости обеспечения мини­мальной разницы давления у отдельных секций сооружений.

Расчетную величину потерь давления в аэраторах (с учетом увеличения сопротивления за время эксплуатации) следует принимать, кПа (м вод. ст.):

для мелкопузырчатых аэраторов не более 7 (0,7);

для среднепузырчатых, заглубленных свыше 3 м, 1,5 (0,15);

при   низконапорной   аэрации     0,150,5 (0,0150,05).

5.35. При числе секций аэротенков свыше четы­рех подачу воздуха от воздуходувной станции не­обходимо предусматривать не менее чем по двум воздуховодам.

 

6. ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

 

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

6.1. Степень очистки сточных вод необходимо определять в зависимости от местных условий и с учетом возможного использования очищенных сточ­ных вод и поверхностного стока для производствен­ных или сельскохозяйственных нужд.

Степень очистки сточных вод, сбрасываемых в водные объекты, должна отвечать требованиям „Правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами", утвержденных Минводхозом СССР, Минздравом СССР и Минрыбхозом СССР, и „Правил санитарной охраны прибрежных вод мо­рей", утвержденных Минздравом СССР и согласо­ванных Госстроем СССР, повторно используемыхсанитарно-гигиеническим, а также технологическим требованиям потребителя.

Необходимо выявлять также возможность ис­пользования обезвреженных осадков сточных вод для удобрения и других целей.

Степень смешения и разбавления сточных вод с водой водного объекта следует определять согласно „Методическим указаниям по применению правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами".

6.2. Допустимые концентрации основных загряз­няющих веществ в смеси бытовых и производственных сточных вод при поступлении на сооружения биологической очистки (в среднесуточной пробела также степень их удаления а процессе очистки сле­дует принимать согласно Правилам приема производственных сточных вод в системы канализации населенных пунктов", утвержденным Минжилкомхозом РСФСР и согласованным ГСЭУ Минздрава СССР, Минрыбхозом СССР, Минводхозом СССР и Госстроем СССР.

 

Примечания: 1. При невозможности обеспечить предельно допустимую концентрацию (ПДК) загрязняющих веществ в воде водного объекта с учетом эффекта очистки и степени разбавления их водой водного объекта концент­рацию этих веществ, поступающих не очистные сооружения. надлежит снижать за счет устройства локальных очистных сооружений.

2. Содержание биогенных элементов ив должно быть менее 5 мг/п азота N и 1 мг/л фосфора Р на каждые 100 мг/л БПКполн.

 

6.3. Среднюю скорость окисления многокомпо­нентных смесей следует принимать по эксперимен­тальным данным; при отсутствии их допускается принимать скорость окисления как средневзвешен­ную величину скоростей окисления веществ, входя­щих в многокомпонентную смесь.

6.4. Количество загрязняющих воду веществ на одного жителя для определения их концентрации в бытовых сточных водах необходимо принимать по табл. 25. Концентрацию загрязняющих веществ над­лежит определять исходя из удельного водоотводения на одного жителя.

 

Таблица 25

 

 

Показатель

Количество загрязняющих веществ на одного жителя, г/сут

 

Взвешенные вещества

 

65

БПКполн неосветленной жидкости

75

БПКполн осветленной жидкости

40

Азот аммонийных солей N

8

Фосфаты Р2О5

3,3

    В том числе от моющих веществ

1,6

Хлориды Сl

9

Поверхностно-активные вещества (ПАВ)

 

2,5

 

Примечания: 1. Количество загрязняющих веществ от населения, проживающего в неканализованных районах, надлежит учитывать в размере 33% от указанных в табл. 25.

2. При сбросе бытовых сточных вод промышленных предприятий в канализацию населенного пункта количество загрязняющих веществ от эксплуатационного персонала дополнительно не учитывается.

 

 

6.5. В составе и концентрации загрязняющих ве­ществ в сточных водах необходимо учитывать их содержание в исходной водопроводной воде, а также загрязняющие вещества от сооружений по обработ­ке осадков сточных вод, от промывных вод соору­жений глубокой очистки и т.п.

6.6. Расчет сооружений для очистки производ­ственных сточных вод и обработки их осадков сле­дует выполнять на основании настоящих норм, норм строительного проектирования предприятий, зданий и сооружений соответствующих отраслей промышленности, данных научно-исследовательских институтов и опыта эксплуатации действующих со­оружений.

6.7. Расчетные расходы сточных вод необходимо определять по суммарному графику притока как при подаче их насосами, так и при самотечном по­ступлении на очистные сооружения.

6.8. Расчет сооружений биологической очистки сточных вод надлежит производить на сумму органических загрязнений, выраженных БПКполн (для бытовых сточных вод величину БПКполн надлежит принимать равной БПК20).

6.9. При совместной биологической очистке произ­водственных и бытовых сточных вод допускается предусматривать как совместную, так и раздельную их механическую очистку.

Для взрывоопасных производственных сточных вод, а также при необходимости химической или физико-химической  очистки  производственных сточных вод и при различных методах обработки осадков производственных и бытовых сточных вод надлежит применять раздельную механическую очистку.

6.10. Состав сооружений следует выбирать в за­висимости от характеристики и количества сточ­ных вод, поступающих на очистку, требуемой сте­пени их очистки, метода обработки осадка и мест­ных условий.

6.11. Площадку очистных сооружений сточных вод надлежит располагать, как правило, с подвет­ренной стороны для господствующих ветров тепло­го периода года по отношению к жилой застройке и ниже населенного пункта по течению водотока.

6.12. Компоновка сооружений на площадке долж­на обеспечивать:

рациональное использование территории с учетом перспективного расширения сооружений и возмож­ность строительства по очередям;

блокирование сооружений и зданий различного назначения и минимальную протяженность внутри-площадочных коммуникаций;

самотечное прохождение основного потока сточ­ных вод через сооружения с учетом всех потерь напора и с использованием уклона местности.

6.13. В составе очистных сооружении следует предусматривать:

устройства для равномерного распределения сточных вод и осадка между отдельными элементами сооружений, а также для отключения сооружений, каналов и трубопроводов на ремонт, для опорожне­ния и промывки;

устройства для измерения расходов сточных вод и осадка;

аппаратуру и лабораторное оборудование для контроля качества поступающих и   очищенных сточных вод.

6.14. Каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений следует рассчитывать на макси­мальный секундный расход сточных вод с коэффи­циентом 1,4.

6.15. Состав и площади вспомогательных и лабо­раторных помещений необходимо принимать по табл. 26.

Состав и площади помещений гардеробных, ду­шевых, санузлов и др. надлежит принимать согласно СНиП II-92-76 в зависимости от численности обслуживающего персонала и группы санитарной характеристики производственных процессов, при­нимаемой по табл. 65.

 

Таблица 26

 

 

 

Помещения

Площадь помещений, м2, при производительности очистных сооружений, тыс. м3/сут

 

 

от 1,4 до 10

св. 10 до 50

св. 50

до 100

св. 100

до 250

св. 250

 

Физико-химичес­кая лаборатория по контролю:

   сточных вод

 

 

 

 

20

 

 

 

 

25

 

 

 

 

25

 

 

 

 

40 (две комнаты

по 20)

 

 

 

 

 

50 (две комнаты

по 25)

   осадков сточных вод

15

15

 

20

Бактериологи­ческая лабора­тория

20

22

33 (две комнаты

18 и 15)

 

35 (две комнаты

20 и 15)

Весовая

6

8

 

10

12

Моечная и автоклавная

10

 

12

15

15

Помещения для хранения посуды и реактивов

 

6

6

12

15

20

Кабинет заведующего лаборато­рией

 

10

12

15

20

Помещение для пробоотборников

 

6

8

8

Местный диспет­черский пункт

Назначается в зависимости от системы

диспетчеризации и автоматизации

 

Кабинет началь­ника станции

 

10

15

15

25

25

Помещение для технического пер­сонала

 

10

15

20

25 (две комнаты

10 и 15)

 

30 (две комнаты

по 15)

Комната дежур­ного персонала

 

8

15

20

25

25

Мастерская текущего ремонта мелкого оборудования

 

10

15

20

25

25

Мастерская при­боров

 

15

15

15

20

20

Библиотека и архив

 

10

20

30

Помещение для хозяйственного инвентаря

 

6

8

8

 

Примечания: 1. Вспомогательные помещения над­лежит размещать в одном здании.

2. Размещение лаборатории в здании насосной и воздухо­дувной станций допускается при условии принятия мер, исключающих передачу вибрации от оборудования на стены здания.

3. Для станций производительностью менее 1,4 тыс. м3/сут состав и площадь помещений устанавливаются в зависимости от местных условий.

 

 

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ

СТОЧНЫХ ВОД

 

Решетки

 

6.16. В составе очистных сооружений следует предусматривать решетки с прозорами не более 16 мм, со стержнями прямоугольной формы или решетки-дробилки.

 

Примечание. Решетки допускается не предусматри­вать в случае подачи сточных вод на очистные сооружения насосами при установке перед насосами решеток с прозорами не более 16 мм или решеток-дробилок, при этом:

длина напорного трубопровода не должна превышать 500 м;

в насосных станциях предусматривается вывоз задер­жанных на решетках отбросов.

 

6.17. Число решеток и решеток-дробилок, скорости протекания жидкости в прозорах, нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым обо­рудованием и т. д. следует определять согласно пп. 5.125.16.

6.18. Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортирование их к дробилкам должны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м3/сут и более. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручной очисткой.

6.19. При обосновании отбросы с решеток допускается собирать в контейнеры с герметически за­крывающимися крышками и вывозить в места обработки твердых бытовых и промышленных отходов.

6.20. Дробленые отбросы рекомендуется направ­лять для совместной переработки с осадками очистных сооружений.

6.21. Решетки-дробилки допускается устанавли­вать в каналах без зданий.

6.22. В здании решеток необходимо предусмат­ривать мероприятия, предотвращающие поступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

6.23. Поп здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды в канале не менее чем на 0,5 м.

6.24. Потери напора в решетках следует прини­мать в 3 раза большими, чем для чистых решеток.

6.25. Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусматривать установку подъемно-транспортного обору­дования согласно СНиП 2.04.02-84.

Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть с электроприводом.

 

Песколовки

 

6.26. Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистных сооружении свыше 100 м3/сут. Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.

Тип песколовки (горизонтальная, тангенциаль­ная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетом производительности очистных сооружении, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

6.27. При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину Ls, м, по формуле       

 

                                                     (17)

 

где Ks коэффициент, принимаемый по табл. 27;

Hs расчетная глубина песколовки, м, прини­маемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

vs  скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по табл. 28;

u0 гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуе­мого диаметра задерживаемых частиц песка


Таблица 27

 

 

Диаметр задерживаемых

 

Гидравлическая крупность

Значение Ks в зависимости от типа песколовок и отношения ширины В к глубине Н аэрируемых песколовок

 

частиц песка, мм

песка u0, мм/с

горизонтальные

аэрируемые

 

 

 

В:Н = 1

В:Н = 1,25

В:Н = 1,5

 

0,15

 

13,2

 

 

2,62

 

2,50

 

2,39

0,20

18,7

1,7

2,43

2,25

2,08

0,25

 

24,2

1,3

 

Таблица 28

 

 

 

Песколовка

 

Гидравлическая крупность песка

Скорость движения сточных вод vs, м/с,

при притоке

 

Глубина Н, м

Количество задерживае­мого песка,

 

Влажность песка, %

Содержание песка

в осад­ке, %

 

u0, мм/с

минимальном

максимальном

 

л/чел.-сут

 

 

 

Горизонтальная

 

18,724,2

 

0,15

 

0,3

 

0,52

 

0,02

 

60

 

5560

Аэрируемая

13,218,7

0,080,12

0,73,5

0,03

9095

Тангенциальная

 

18,724,2

0,5

0,02

60

7075


 

6.28. При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры для песко­ловок различных типов по табл. 28:

а) для горизонтальных песколовок продолжи­тельность протекания сточных вод при максималь­ном притоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых песколовок:

установку аэраторов из дырчатых труб — на глубину 0,7 Hs вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

интенсивность аэрациии — 3—5 м3/2 × ч);

поперечный уклон дна к песковому лотку 0,20,4;

впуск воды — совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск затоп­ленный;

отношение ширины к глубине отделения — В:Н = 1:1,5;

в) для тангенциальных песколовок:

нагрузку — 110 м3/(м2 × ч) при максимальном притоке;

впуск воды по касательной на всей расчет­ной глубине;

глубину равную половине диаметра;

диаметр не более 6 м.

6.29. Удаление задержанного песка из песколо­вок всех типов следует предусматривать:

вручную — при объеме его до 0,1 м3/сут;

механическим или гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последую­щим отводом за пределы песколовок гидроэлева­торами, песковыми насосами и другими способа­ми при объеме его свыше 0,1 м3/сут.

6.30. Расход производственной воды qh, л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмы­вом с помощью трубопровода со спрысками, укла­дываемого в песковый лоток) необходимо опреде­лять по формуле

 

                                                   (18)

 

где vh восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0,0065 м/с;

lsc длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

bsc — ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

6.31. Количество песка, задерживаемого в песко­ловках, для бытовых сточных вод надлежит прини­мать 0,02 л/(чел×сут), влажность песка 60%, объем­ный вес 1,5 т/м3.

6.32. Объем пескового приемка следует прини­мать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонтуне менее 60°.

6.33. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1—2 м. Нагруз­ку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м32 в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду необходимо направлять в начало очистных сооружений.

Для съезда автотранспорта на песковые площад­ки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12—0,2.

6.34. Для отмывки и обезвоживания песка допус­кается предусматривать устройство бункеров, при­способленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5 5-суточное хранение песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см2). Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.

6.35. Для поддержания в горизонтальных песко­ловках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.

 

Усреднители

 

6.36. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.

6.37. Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ (циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.

6.38. Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.

При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.

6.39. В усреднителях с барботированием или ме­ханическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.

6.40. Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/п гидравлической крупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.

6.41. Объем усреднителя Wz, м3, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

 

                при Kav до 5;                        (19)

 

    при Kav = 5 и более, (20)

 

где qw расход сточных вод, м /ч;

tz длительность залпового сброса, ч;

Kav требуемый коэффициент усреднения, равный:

 

                                          (21)

 

здесь Сmax концентрация загрязнений в залповом сбросе;

Сmid средняя концентрация загрязнений в сточных водах;

Сadm концентрация, допустимая по усло­виям работы последующих соору­жений.

6.42. Объем усреднителя Wcir, м3, при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по форму­лам:

 

    при Kav до 5;                               (22)

 

    при Kav = 5 и более,                               (23)

 

где tcir период цикла колебаний, ч;

Kav коэффициент усреднения, опреде­ляемый по формуле (21).

6.43. При произвольных колебаниях объем усред­нителя Wes, м3, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближе­ния) по формуле

 

                                                 (24)

 

где Dtst временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;

DСex приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м3 .

Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся в результате расчета ряд Сex не удовлетворяет технологическим требова­ниям (например, по максимальной величине Сex), расчет следует повторить при увеличенном Wes. Начальную величину Wes необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего харак­тера колебаний Сex. График колебаний на входе в усреднитель Cen должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.44. Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть мак­симально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0,4 м/с.

6.45. Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго го­ризонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1—1,5h, между барботерами — 2—3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1—1,5h, где h глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.

6.46. При расчете необходимо принимать:

интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный по­ток) 6 м3/ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока) — 12 м3/ч на 1 м;

интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах до 12 м3/ч на 1 м, в промежуточныхдо 24 м3/ч на 1 м;

перепад   давления в отверстиях барботера14 кПа (0,10,4 м вод. ст.).

6.47. Усреднитель с механическим перемешива­нием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.

6.48. Объем усреднителн с механическим пере­мешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.

6.49. Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концен­трации до 500 мг/л.

6.50. Объем Wav, м3, многоканальных усредни­телей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле

 

                                             (25)

 

где  qw расход сточных вод, м3/ч;

tz длительность залпового сброса, ч;

Kav коэффициент усреднения.

6.51. Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистные сооружения, до­пускается устройство регулирующих резервуаров.

6.52. Регулирующие резервуары надлежит раз­мещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделя­ющую расход, превышающий усредненный.

6.53. Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстой­никам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.

6.54. Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последователь­но ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воз­духодувной и насосных станций и т. д.).

6.55. Подбор значений коэффициентов неравно­мерности после регулирования Кreg объемов регулирующего резервуара Wreg следует выполнять по соотношениям:

 

                                                        (26)

 

                                                         (27)

 

где Кgen общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;

qmid среднечасовой расход сточных вод.

Зависимость между greg  и treg допускается при­нимать по табл. 29.

 

Таблица 29

 

greg

 

1

0,95

0,9

0,85

0,8

0,75

0,67

0,65

treg

 

0

0,24

0,5

0,9

1,5

2,15

3,3

4,4

 

6.56. При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.

Приращения объема водной массы DW, м3, и концентрации DС, г/м3, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:

 

                                           (28)

 

                                   (29)

 

где qen, qex, расходы сточных вод и концентрации загрязняющих    

      Cen, Cex      веществ на предыдущем шаге расчета;

Wav объем усреднителя в момент расчета, м3.

 

Отстойники

 

6.57. Тип отстойника (вертикальный, радиаль­ный. с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологи­ческой схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очеред­ности строительства, числа эксплуатируемых еди­ниц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.

6.58. Число отстойников следует принимать: пер­вичных не менее двух, вторичных не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,21,3 раза.

6.59. Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления.

Желоба двухъярусных отстойников следует рас­считывать из условия продолжительности отстаива­ния 1,5 ч.

Расчет вторичных отстойников надлежит произ­водить согласно пп. 6.160—6.163.

6.60. Расчетное значение гидравлической круп­ности u0, мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f(t), получаемым экс­периментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле

 

                                 (30)

 

где Hset глубина проточной части в отстойни­ке, м;

Kset коэффициент использования объема проточной части отстойника;

tset продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очи­стки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;

n2 показатель степени, зависящий от агло­мерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.

 

Примечания: 1. Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.

2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.

3. В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необ­ходимо вводить поправку

 

                                        (31)

 

где mlab , вязкость воды при соответствующих температурах в

        mpr      лабораторных и производственных условиях;

u0 гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (30), мм/с.

 

Таблица 30

 

 

Эффект осветления, %

Продолжительность отстаивания tset, с, в слое h1 = 500 мм

при концентрации взвешенных веществ, мг/л

 

 

200

300

400

 

20

 

600

 

540

 

480

30

960

900

840

40

1440

1200

1080

50

2160

1800

1500

60

7200

3600

2700

70

 

7200

 

 

Черт. 2. Зависимость показателя степени n2 от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания

1 Э = 50 %; 2 Э = 60 %; 3 Э = 70 %

 

6.61. Основные расчетные параметры отстойни­ков надлежит определять по табл. 31.

 

Таблица 31

 

 

Отстойник

Коэффициент использования объема Кset

Рабочая глубина части Hset, м

 

Ширина

Bset, м

Скорость рабочего потока

vw, мм/с

Уклон днища к иловому приямку

 

 

Горизонтальный

 

 

0,5

 

1,54

 

2Hset 5Hset

 

510

 

0,0050,05

Радиальный

 

0,45

1,55

510

0,0050,05

Вертикальный

 

0,35

2,73,8

С вращающимся сборно-распределительным устройством

 

0,85

0,81,2

0,05

С нисходяще-восходящим по­током

 

0,65

2,73,8

2uo 3uo

С тонкослойными блоками:

противоточная (прямоточ­ная) схема работы

0,50,7

0,0250,2

26

      перекрестная схема работы

 

0,8

0,0250,2

1,5

0,005

 

Примечания: 1. Коэффициент Кset определяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств; указывается организацией-разработчиком.

2. Величину турбулентной составляющей vtb, мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока vw, мм/с, надлежит опреде­лять по табл. 32.

 

 

Таблица 32

 

vw, мм/с

 

5

10

15

vtb, мм/с

 

0

0,05

0,1

 

6.62. Производительность одного отстойника qset, м3/ч, следует определять исходя из заданных гео­метрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

а) для горизонтальных отстойников

 

                                                    (32)

 

б) для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устрой­ством

 

                                                 (33)

 

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком

 

                                                                 (34)

 

г) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

 

                                                             (35)

 

д) то же, при противоточной схеме

 

                                                              (36)

 

где Кset коэффициент использования объема, при­нимаемый по табл. 31;

Lset длина секции, отделения, м;

Lbl длина тонкослойного блока (модуля), м;

Bset ширина секции, отделения, м;

Bbl ширина тонкослойного блока, м;

Dset диаметр отстойника, м;

den —диаметр впускного устройства, м;

u0 гидравлическая крупность задержива­емых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);

vtb турбулентная составляющая, мм/с, при­нимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике vw, мм/с;

Hbl высота тонкослойного блока, м;

hti высота яруса тонкослойного блока (мо­дуля), м;

Kdis коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пласти­нах 1.

6.63. Основные конструктивные параметры сле­дует принимать:

а) для горизонтальных и радиальных отстойни­ков:

впуск исходной воды и сбор осветленной равно­мерными по ширине (периметру) впускного и сбор­ного устройств отстойника;

высоту нейтрального слоя для первичных от­стойников на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных — 0,3 м и глубину слоя ила 0,30,5 м;

угол наклона стенок илового приямка — 5055°;

б) для вертикальных отстойников:

длину центральной трубы равной глубине зоны отстаивания;

скорость движения рабочего потока в централь­ной трубе не более 30 мм/с;

диаметр раструба — 1,35 диаметра трубы;

диаметр отражательного щита 1,3 диаметра раструба;

угол конусности отражательного щита — 146°;

скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом не более 20 мм/с для пер­вичных отстойников и не более 15 мм/с для вто­ричных;

высоту нейтрального слоя между низом отража­тельного щита и уровнем осадка — 0,3 м;

угол наклона конического днища — 50—60°;

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

площадь зоны нисходящего потока равной площади зоны восходящего;

высоту перегородки, разделяющей зоны,равной 2/3 Hset;

уровень верхней кромки перегородки выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстой­ника;

распределительный лоток переменного сечения внутри   разделительной   перегородки.   Началь­ное сечение лотка следует рассчитывать на про­пуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость не менее 0,1 м/с.

Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует вы­полнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м;

г) для отстойников с тонкослойными блоками угол наклона пластин от 45 до 60°.

6.64. Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличения производи­тельности эксплуатируемых станций существующие отстойники {горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками из тонко­слойных элементов. В этом случае блоки необходи­мо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.

6.65. Количество осадка Qmud, м3/ч, выделяе­мого при отстаивании, надлежит определять ис­ходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде Cen и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде Cex:

 

                                      (37)

 

где  qw расход сточных вод, м3/ч;

rmud влажность осадка, %;

gmud плотность осадка, г/см3.

6.66. Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его в отстойнике следует определять интервал времени между вы­грузками осадка. При удалении осадка под гидро­статическим давлением вместимость приямка пер­вичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматривать рав­ной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямка вторичных отстой­ников после аэротенков не более двухчасового пребывания осадка.

При механизированном удалении осадка вмести­мость зоны накопления его в первичных отстойни­ках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.

6.67. Перемещение выпавшего осадка к при­ямкам надлежит предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).

6.68. Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенны­ми для перекачки жидкости с большим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейфером и т. д.

Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее, кПа (м вод. ст.): первичных — 15(1,5), вторичных — 12(1,2) после биофильтров и 9 (0,9) — после аэротенков.

Для вторичных отстойников рекомендуется пред­усматривать возможность изменения высоты гидро­статического напора.

Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.

6.69. Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды ве­ществ.

Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.

Высоту борта отстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.

6.70. Водоприемные лотки должны быть обору­дованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возможность его регулирования по высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.

 

Двухъярусные отстойники

и осветлители-перегниватели

 

6.71. Двухъярусные отстойники надлежит преду­сматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность из­менения направления движения сточных вод в осадочных желобах.

6.72. Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57—6.59, 6.65—6.70. При этом следует принимать:

свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка не менее 20 % площади от­стойника в плане;

расстояние между стенками соседних осадочных желобов не менее 0,5 м;

наклон стенок осадочного желоба к горизонтуне менее 50°; стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;

глубину осадочного желоба 1,2—2,5 м, ширину щели осадочного желоба — 0,15 м;

высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере — 0,5 м;

уклон конического днища септической камерыне менее 30°;

влажность удаляемого осадка — 90 %;

распад беззольного вещества осадка — 40 %;

эффективность задержания взвешенных ве­ществ 4050 %.

6.73. Вместимость септической камеры двухъ­ярусных отстойников надлежит определять по табл. 33.

 

Таблица 33

 

Среднезимняя температура сточных вод, °С

 

6

7

8,5

10

12

15

20

Вместимость септической камеры, л/чел.-год

 

110

95

80

65

50

30

15

 

Примечания: 1. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.

2. Вместимость септической камеры двухъярусных от­стойников для осветления сточной воды при подача ее на по­ля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20 %.

 

 

6.74. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5°С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м3/сут должны быть размеще­ны в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 °С и пропускной способности до 100 м3/сут в неотапливаемых по­мещениях.

6.75. Осветлители-перегниватели следует проек­тировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.

6.76. Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет раз­ности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.

При проектировании осветлителей необходимо принимать:

диаметр осветлителя не более 9 м;

разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе — 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;

вместимость камеры флокуляции — на пребыва­ние в ней сточных вод не более 20 мин;

глубину камеры флокуляции — 4—5 м;

скорость движения воды в зоне отстаивания — 0,8—1,5 мм/с, в центральной трубе — 0,5—0,7 м/с;

диаметр нижнего сечения камеры флокуляции исходя из средней скорости 8—10 мм/с;

расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой частине менее 0,6 м;

уклон днища осветлителя не менее 50;

снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам — до 70 % и по БПКполн до 15 %.

6.77. При проектировании перегнивателей надле­жит принимать:

вместимость перегнивателя по суточной дозе за­грузки осадка в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;

суточную дозу загрузки осадка по табл. 34;

 

Таблица 34

 

Средняя тем­пература сточных вод или осадка, °С

 

6

7

8,5

10

12

15

20

Суточная доза загрузки осад­ка, %

 

0,72

0,85

1,02

1,28

1,7

2,57

5

 

Примечания: 1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности Pmud, отли­чающейся от 95 %, суточная доза загрузки уточняется умно­жением табличного значения на отношение